中国区服务商(仅限中国大陆区域)
摘要:喷油嘴是电子控制燃油喷射机构中关键的执行部件,其作用是根据ECU发出的控制信号,通过控制喷油器内电磁阀的开启和关闭,将高压油轨中的燃油以较佳的喷油定时、喷油量和喷油率喷入内燃机的燃烧室。为了更好控制燃油机构,康明斯公司采用喷油器流量测试仪来检查喷油器的流量特性及雾化效果,同时它可模拟柴油发电机任意工况控制喷油器作业状态。
喷油嘴在柴油发电机上的位置如图1所示,试验测试过程如图2所示。试验所用的测试仪主要完成的用途是按一定的参数或顺序控制喷油器喷油,通过观察透明燃油量杯获得其流量数据,同时可直接观察其雾化效果及有无滴漏和射流。测试方法分两种情况∶
(2)在脉冲方法下间断打开,经一定期间或一定喷油次数后结束,观察喷油量,这种程序详细检修喷油器动态流量。
第一种方法下喷油时间可调,第二情况下,脉冲宽度、周期、喷油次数、喷油时间均可调。
测试仪预先设定有四组检修数据,分别为应着怠速、最大功率输出、高速工况和常喷方式,亦能改变参数进行检查。测试仪可同时检查6个喷油器,也可对每个喷油嘴单独测试。如果运转自动检修步骤,则装置先按前面四组数据检修,然后加一个动态持续循环检验步骤,详细模拟发电机的动态工作步骤,每段测试程序之间都留有一定的观察和回油时间。
喷油器测试仪可用来检测和调整康明斯柴油发电机喷油嘴的起始喷油压力,同时还可以检查喷油嘴的喷雾状况是否良好及喷油嘴是否有滴漏现状。通常喷油嘴测试仪分为开架式和直接就机使用的便携式两种。
开架式喷油器测试仪(如图3、图4所示)由压力表、操纵杆、测试仪壳体、活塞、进油管、滤网、出油管、接头和油箱等构造。这种喷油器测试仪通过螺柱固定在工作台上,如图2所示,然后将喷油嘴安装到测试仪上(垂直向下),接上回油管,摇动操纵杆数次,将管路内的空气排出干净。之后,再摇动操纵杆使燃油产生高压,进入喷油嘴,从而对喷油嘴进行查看。
便携式喷油嘴测试仪实物图如图5所示,它由压力表、测试仪壳体、接管和接头等构造。这种喷油器测试仪在检测时,将其直接装在柴油泵高压出油管接头上(如图6所示),利用旋具使喷油泵的柱塞副工作以发生高压油,从而对喷油器进行检验。便携式喷油器测试仪的特点是系统简单、携带使用方便,但受燃油泵性能影响较大,精确度差,因此在实际检修中较少使用。
以点触的程序,轻按下图开关盒上的绿色按钮几次,按下的同时注意喷油器上部 TWV 阀处有无清脆的哒、哒声。
泄漏量检修 测试喷油器的泄漏量,进而判断喷油器内部偶件的损伤状况。
(2)反复按压加压手柄, 将燃油压力加压到稍高于 40MPa,松开手柄, 通过目视检验燃油压力的下降转速来判定喷油嘴内部偶件的密封情
正常情况下, 当燃油压力保持在 30-40MPa 之间时, 从喷油器的 回油口处也会有燃油缓慢渗出,同时相应的燃油压力也会缓慢下降。 但此项检验无准确的量化值来判断, 同时喷油嘴测试仪自身的加工精 度对压力的下降转速也会有危害。 因此建议大家先用一只新的喷油器 试一下, 感觉一下新喷油器的泄漏量及压力下降转速, 然后以此为参 考来对比其它的喷油器。
但如果一按压手柄, 回油口处即有大量燃油流出, 同时燃油压力快速下降,或根本无法建立起压力, 则说明喷油嘴内部偶件损坏。
测试能否正常喷油、喷油雾化情形及喷孔有无堵塞。
将一只手放在开关盒的绿色按钮上,做好按压的准备,然后用另 一只手按压加压手柄, 将燃油压力加压到稍高于 30MPa,松开手柄, 等压力下降至 30MPa 时,以点触的方法按下绿色按钮,如喷油器无 故障, 此时喷油嘴将能进行一次喷射, 喷射完成的同时燃油压力也将
如此时能够喷射, 并通过目视查验发现其喷射雾化状况良好, 则说明该喷油器基础能够正常作业。(2)如此时不喷油, 或虽能喷射但燃油成柱状, 则说明该喷油嘴作业不好。
如以上均正常,将软管安装到喷油器的喷嘴部,并在喷嘴软管 下端分别放置 10ml 的量杯,在回油软管的下部放置 25ml 的量杯。
在柴油发电机运转程序中,喷油器以很高的频率在重复打开和关闭的状态之间切换,这必然会造成针阀和阀座的磨损,另外,燃油中的重馏成分也会在喷油嘴形成积碳,这些改变都会造成其作业性能发生变化。如果不及时发现和排除这些损坏,必然造成发电机性能下降,起动困难以及功率无力。因此必须对喷油器进行全面的诊断,通常状况下利用喷油器测试仪进行测试。
应急柴油发电机功率的KW数计算
为满足应急发电机组的特殊要求,500kW以下应急发电机组柴油发动机选取四冲程、涡轮增压、直列式柴油发电机,500kW以上应急发电机组柴油发动机选用四冲程、涡轮增压、V型柴油发电机。在本文中柴油发电机经过额定容量计算公式、非标准条件下功率修正、突加负荷计算公式最后得出正确结果,以符合用户匹配的康明斯发电机组常载容量配备和突加负载容量输出要求。应急发电机结构套采用的标准和规范包括《GB/T 6072-2008 往复式内燃机 性能》、《GB/T 2820-1997 往复式内燃机驱动的交流发电机组》等。这些标准和规范对平台应急发电用柴油发电机性能提出了严格要求,购买时应予以满足。(7)对于涡轮增压的应急柴油发电机,柴油发电机的1次加载量随与使用功率相对应的制动平均有效压力改变。(8)匹配的柴油发电机的输出功率应计及整套发电机组的额定输出容量、必要的独立辅助设备需要的电功率和A.C.发电机的容量损失。(9)应为应急柴油发电机配备两套独立的启动能源,每一套应该可以供应3次冷起动而无需更替,并且在较低环境温度下,每间隔15秒可以启动一次。应急发电机组采用三相无刷同步交流发电机,发电机额定发电容量不小于布置发电功率P,额定容量因数0.8,额定频率50Hz。额定速度1500 转/分钟,涡轮增压中冷,四冲程压燃式柴油发电机,柴油发电机的输出功率要考虑和发电机匹配时的功率损失。应急发电机构成套过程中,其柴油发电机额定功率和发电机组输出功率的匹配比一般在 1.1~1.18 之间。K1——为柴油发电机容量修正系数,连续作业时间小于12h 时一般取1.0,长期运行一般取0.9。由于柴油发电机在选配之前,其附件的消耗功率一般为未知,因此可按式(2)先进行额定有效功率计算,在柴油发电机规格选型后再进行功率的核算。由于柴油发电机的运转容量与环境因素相关,柴油发电机额定容量为标准环境要素下测得,运转环境因素的变化可能致使柴油发电机额定输出容量的减小,因此需要考虑柴油发电机容量修正问题。初选柴油发电机时,可就柴油发电机使用环境要素与代理商沟通,如服务商引荐进行功率修正,可根据GB/T6072中的相关规定,对所需柴油发电机功率进行修正后,选择柴油发电机。如服务中心根据自己产品的性能和实际应用状况不介绍进行功率修正,则可直接采取式(1)的计算结果进行柴油发电机选择和定型。根据目标柴油发电机的构造,由GB/T6072.1中表2可查到α,m,n,s等数据值,根据GB/T2820.1 中第12条的规定和发电机组的容量修正环境条件,由GB/T6072中表B.1可查到饱和蒸汽压等相关参数,进而计算出指示功率比k和环境修正系数ɑc 的值,从而计算出修正后的较小柴油发电机标准额定功率值,所选柴油发电机标准额定容量应大于修正后的较小柴油发电机标准额定容量值。● 在柴油发电机规格确定后,确定或估计柴油发电机附属构件(具体为散热风扇)的功率,按下式进行功率的核算:柴油发电机不但要满足主用额定容量,还要满足突加负载对于发电机组容量的要求,突加负载详细与柴油发电机的调速性能有关。CCS规范9.7.10.1中要求,“对于应急发电机组初次突加的负载,应不小于规定的总应急负载。”ABS 规范要求,当所有自动连接的应急突加负载的总和超过应急发电机组满荷载的50%时,这些应急负荷作为首次加载的载荷;如不超过发电机组满荷载的50%,则按50%进行突载试验。计算时应根据要求遵循的标准或规范进行突加负荷百分比w的确定。目前国内应急发电机组主要采用CCS规范进行突加负荷百分比的确定。发电机组在额定容量和频率下突加负荷特性与所用柴油发电机的制动平均有效压力有关,因此ε值可以由柴油发电机生产厂给出,在厂商不能提供时,可以根据GB/T2820.5 中给出的制动压力和加载之间的关系得到?值。当柴油发电机达不到一次突加负载的要求时,根据GB/T2820.12中7.1规定,当采用更大的加载步时,需采取适当的附加方案或者增加发电机组的额定容量,实用时也可增加飞轮的转动惯量。因此当柴油发电机突载能力不能满足要求时,需要柴油发电机公司对其发电机进行调整以满足突载功率的要求或者用户重新选配柴油发电机。柴油发电机组6110控制界面(手动)操作程序
下列程序可用于调试/初次启动配置了 康明斯HGM6110N控制器的柴油发电机组,或者发电机组因事故维修停用了一段时间后的初次启动。有关 康明斯HGM6110N控制面板的具体资料可参考《康明斯HGM6110N发电机组操作界面操作介绍》。– 发电机组润滑系统预润滑。步骤是先断开油门开关的电源,然后将钥匙转向“START”启动位置, 使起动系统转动,并带动发电机组运转。直至机油压力表显示油压上升到正常范围;如果指示仪表没有油压显示,切勿把发电机组起动超过 5~7 秒。将锁匙转到“STOP”关机位置, 让发电机组静止 10 秒左右,再尝试下次起动。如此连续尝试 3 次启动后, 如仍未有油压,则应彻底察看没有油压的缘由,并排除。重要! 在一个未能正常工作的系统中连续启动,将会致使未燃烧气体积聚在排气系统中,有潜在爆炸危险。警告!发电机组必须由取得资格及有经验的技术人员进行负载接驳和使用操作。重要!禁止发电机组带载起动。– 用手动输油泵连续地泵油,至感到有泵油阻力、喷油嘴发出清脆的吱吱声,且排放出困在燃油过滤系统中的空气;– 起动:把锁匙从“STOP”转到“RUN” 位置,再经此位置转到“START”位,可启动发电机组,当发电机组正常着车后,应立即松手,让锁匙自动回复到“RUN”位。如果发电机组不能实现正常着车,则起动时间不要超过 5~7 秒。保持每次间隔 10 秒左右,钥匙要完全复位到“STOP”。如果持续起动了 3 次仍未能实现正常着车,则要停下来严查发电机组未能正常着车的原因,或可验看《柴油发电机使用使用手册》。在确保发电机组故障已经处理后,把钥匙重新转到起动位置,启动柴油发电发电机组。重要!当柴油发电发电机组正在运行时,注意锁匙不要转到 START 位置,以免对启动马达造成损害。– 检查控制机构仪表有无异样的指示,尤其是高水温或低油压,油压应在发电机组正常着车后大约10 秒内进入正常范围;– 从监控系统检查输出电压和频率。发电机组的输出电压在服务中心已调好,因此应指示在正常范围内。对于机械调速的发电机组,频率在空载情况下应接近 52Hz;对于电子调速或电喷调速的发电机组, 频率在空载情形下接近 50Hz;调整应由有资格的发电机技术电工或技术人员进行,发电机输出电压可通过安装在交流发电机终端盒子内的自动电压调整器 调压板 上的一个电位器来进行。具体情形请参考《交流发电机装配操作及维护手册》。– 用相位察看器验看相位是否准确,注意应把相位表接在断路开关一侧。该项验看应由有资格之技术人员进行;– 每次开机、停机及每运转 1 小时需记录发电机组运转参数 1 次;– 确认用电装置允许用发电机组供电时才可在配电人员的监督下合上空气开关或进行 ATS 端的配电操作;小心!发电机组不允许有超过半小时以上的持续空载或低于 30%负载运行,以防发电机组发生润滑油泄漏情形。– 当发电机组速度超过 1650转速 时(即频率表读数超过 55Hz);此时,按下“紧急停机”按钮,发电机组会迅速切断负荷,并立即关断油门,同时红色“紧急停机”指示灯亮。该按钮需重新旋出才有可能处置急停信号。当发电机组正常运行时或正在给设备供电时,如无特殊紧急的状况发生,建议用户不要随意进行紧急停机的使用。– 环境温度低于 5℃时,停机后的发电机组一定要作好防冻方案,以免机体及水箱冻裂。应急柴油发电机带负荷试验方式
摘要:应急柴油发电机容量一般有限,当面临大负载突然加载时,频率和电压都会发生下降现状。特别是由于康明斯发电机组在调试初期,基础不具备带载额定较大负荷的工况。因此,康明斯公司在本文简述出厂柴油发电机带负荷试验程序以及现场突加试验的工况,探求试验标准,并测试其较大负载以满足考核要求。此外,测试还可以测定康明斯发电机组的实载功率,半/满载测试、不平衡负荷能力测试、突加突减功率测试、稳态电压调整率、稳态频率调节率、瞬态电压调节频率、电压恢复时间、瞬态频率调节、频率恢复时间、柴发连续运转等性能指标。 康明斯发电机组作为损坏修理或市政电源停电后的应急电源,多数时间都处于待机状态,一旦市政电源停电或者产生故障,柴油发电机组就起到了至关重要的功能。为防范供电故障产生时柴油发电机组出现性能损坏,加强平日检测和建立完善的保养规程,定期规范地对康明斯发电机组进行负载检测就显得格外重要。 根据柴油发电机组功率及运行要求,以选定测试负载功率为2000kW为例,可供选择的办法详细有如下3个模式: 测试负荷采用车载移动式测试负载,需要测试时,租用专业测试公司的测试负载及相应测试装备。此办法需在柴油柴油发电机房三层并车室预留测试负荷接线柜,从接线柜引线缆至一层,并预留管线至室外测试点。 当用户电力设置为市政电源与柴油发电机结构的10KV并网供电装置,测试负载需采用10KV电压等级的开架式测试负载,测试负荷可安装于室外。此措施需在柴油柴油发电机房预留10KV测试负荷接线KV电缆经由电缆桥架从进出线间引至室外测试负载处。 本措施中测试负荷采用0.4KV电压等级,负载容量可选1台2000kW或者4台500kW,测试负荷可装配于室外。此举措需在柴油发电机房设置20/0.4KV降压变压器及相应低压出线柜。利用低压母线槽或低压电缆经由进出线间引至室外的测试负载。 以上3个办法中,方案一的优点是节省造价但其后期使用繁琐,每次进行测试时都需要租用测试装备,测试前后需进行电缆连接和拆除的作业,耗费大量入力物力,且测试性能不够稳定可靠。办法二的测试负荷电压等级为20 KV,是直接模拟高压配电柜的实载性能,不需设置降压变压器和相关低压出线柜,工程相对大概。但后期维护复杂,建造成本及保养费用偏高,测试性能与0.4 KV电压等级测试负荷无太大区别。办法三中0.4 KV电压等级模拟测试发电机组并机升压(高压配电柜)又经变压器降压后的负载性能,其整体建造成本、后期维护成本都相对低廉,在整机产品测试性能、绝缘、寿命、安全等方面均有一定亮点,整机适合性高,可独立对单台发电机组周期性带载测试和其它低压实载测试。故本例中测试负载装配按照办法三设计。 应急柴油发电机组(Emergency Diesel generator,EDG)在核电厂承担安全相关作用,在核电厂失去场外电源时,需要对安全厂用负载进行分级实载,以保证反应堆堆芯余热导出,保证3道安全屏障的安全。EDG从出厂试验开始,历经多种试验,核电厂内的突加负荷试验是对整个柴油发电机组暂态特征的考核,是对调速板、发电机组暂态电抗以及稳压板(Automatical Voltage Regulator,自动电压调整器)响应特点进行详细录波叙谈的一种试验。 应急柴油发电机组功率有限,当突然加载较大负荷时,发电机的频率和电压均会发生下降。通过现场的突加负荷试验,考核EDG综合性能,验证突加负荷能力是否满足实际需求。 按照IEEE 387的规范要求,需要启动柴油发电机在应急运转期间较大的负载。因为在调试期间,以VVER(Water Water Ener原getic Reactor,水—水动力反应堆)机型为例,EDG实载的较大负载为LAS泵(Emergency Feed Pump,应急补水泵)800 kW,在蒸汽产生器失去正常补水后为其提供应急补水,保证堆芯的余热导出,而蒸汽产生器的整个管线可用的施工逻辑往往又滞后于EDG可用性的要求,因此现场仅采用小流量试验。小流量试验的缺陷是负载小于实际负载。但从试验的特征来说,该试验更侧重于对于发电机暂态电抗和励磁系统的考核,调速板的试验在销售中心突加负载时能够足够证明其可靠性。OEM主机厂出厂验收时,EDG需要 历经较大为75%额定功率的突加负载(4210 kW),在该条件下的频率较大偏差为依5%,且在2 s内恢复。厂家试验时,考核要素已经超过现场较大单个负荷,对于EDG的暂态考核,应侧重于对于电压跌落的考核。EDG制造厂的试验台架上不具备800 kW的电机,通过阻性水电阻以及并机电抗器来模拟试验负荷,该归类的模拟不能实际代表发电机的起动步骤。突加负载试验更多的应从考核无功的角度考虑,即电压跌落的深度。操作LAS泵的小流量启动可以接受。 国内的EDG突加试验参照标准有法国RCCE标准以及德国KTA标准。RCC—EC2400的标准为:突加负载时频率不应下降到额定值的95%以下,电压不应下降到额定值的75%以下。 按照KTA 3702标准要求,在“Transition voltage deviation during power lever increase”(电源负荷增加期间过渡电压的偏差),频率不应低于额定值的95%,电压不应下降到85%以下。KTA标准比RCCE标准严格,VVER项目EDG的制造及试验标准采用KTA标准,试验验收标准参考KTA3702标准。 突加负载并不是单一的试验项目,是一连串连续试验里的一个环节。验证的是EDG的负载转移能力,是把1台接近空载的发电机突然加上负载,验证速度和电压变化。试验程序是将BE*母线下游带上尽量多的负载,然后将EDG并网,并网后的EDG由于调速板自动加载900 kW负荷,可手动减少有功输出,但是低容量时的容量很难停留在稳定的平台。需要就地和主控室配合,当观察到EDG输出的容量处于低谷时,主控室果断断开BE*进线断路器。使得本段母线负载由电网实载转移至EDG,观察进线断路器断开前后的电压及频率波动。BE*进线断路器分闸使得EDG进入应急模式,电调从试验模式切换至应急模式时,仪控装置会给出短暂的停机脉冲命令。停机脉冲命令消失后,电调测量到转速会将柴油发电机重新拉到以1560 转/分钟为起始点的4%Droop (励磁下垂控制特征)曲线上。因为电压调节器不区分是否并网,它是恒Droop模式,根据发电机的电流调整发电机的端电压。 调试期间,下游的负载1000 kW,观察不到电压产生显著的变化。该电流跟发电机起动电流相差数倍,对于稳压板及发电机暂态电抗的特征考核而言比较微弱。 在EDG进入孤岛模式后,先停掉LAS泵,然后准备开始突加负载,就地的录波器准备好之后,开始倒计时录波,主控人员起动LAS泵。LAS泵启动完毕后,对电压跌落深度及恢复时间进行初步预判。 EDG的突加试验结束后,需要将处于孤岛运转的EDG与外大电进行并网,称为反同期。并网同期试验前,需进行同源核相试验,EDG突加负荷试验接线。经历同源核相试验,才能对同期回路的正确性做出判定,否则在二次线接线“非法”情况下将使得同期表显示满足同期因素,从而对发电机造成巨大伤害。其中同源核相部分,在发电机首次起动之前已经具备因素。反同期时BE*母线和BB*母线的同期,也就是两段PT (Position Transformer,电压互感器)之间的同期,在BE*上电后,可对反同期回路进行同源核相的确认。在同一个1次电源状况下,确认此时同期表指向12点。 反同期的前提是同源核相,线次假同期,即是将进线断路器置于试验位置,然后进行合闸。通过录波器录取进线断路器变位反馈以及BE*和BB*包络电压的比较,进线断路器的变位反馈应在包络电压的近零点。 调试时,因为反同期表在后备盘,后备盘调试属于仪控人员,因此EDG调试人员并未过多深入备载盘的回路部分。而且假同期试验时的试验步骤不完整,仅在接近12点时按下合闸按钮,未在6点、9点方向尝试合闸,故而默认为同期表的输出允许接点串在合闸回路当中。在后续的调试过程中,多次核实后发现同期表的允许接点未串在合闸回路当中,将允许接点串入,同期表允许接点串入后,需要校验同期表的允许频差,按照国内习惯设置为(0.1~0.3)Hz,换算成转速为(3~9)转/分钟。恢复与外电网连接时,需要在主控备载盘使用,硬件按钮使用送至仪控装置,仪控装置再送至保护柜,保护柜再送至电调/稳压板。因此可以明显察觉到响应滞后,将允许转差调节到0.15 Hz,也就是接近7 转/分钟。 假同期使用过程中,在6点、9点方向尝试合闸失败,在接近12点时应准确动作。然后可以将断路器推入工作位置,开始正式的反同期合闸操作,正式合闸步骤中进行录波,讲述开关变位与包络电压的关系,阐释假同期时,两边PT电压存在差别,二次线的长度不一致,使得包络电压存在固有压差,在同源核相期间检测包络电压的固有压差,以便在假同期时对近零点判定。反同期成功后,停运EDG,试验结束。 图3是柴油发电机逐步增加负载至满载后的波形图。柴油发电机增加负载就意珠着增加每循环供油量,所以耗油量Gf随负荷的增加而增加,而过量空气系数α随负载的增加而减小;供油量多,放热也多,使排气温度tr随负荷的增加而升高。 在空负载时,Ne=0,pi=pm,这时ηm=0,故而ge为无穷大。随着负载的增加,ηm迅遠上升,而ge反而下降。当负载増加到A点时,ge达到较小值。再继续增加负荷,由于过大空气系数a降低,混合气形成和燃绕恶化,ge反而升高。 排烟烟度随负载的増加而増加,但在低负载时増加缓慢,且低负荷时烟度很小,肉眼看不出,通常被认为是排烟无烟。在高负荷时,烟度迅速增加:当接近较大容量时,由于a减轻,混合气形成和燃烧恶化,然烧不完全,排气烟度急剧增加(图4中B点),此时燃油消耗率ge也迅速升高。活塞和汽缸盖等机件的热负载也迅速增大。如果再继续增加供油量,则柴油发电机排气大量冒黑烟,功率反而下降,因此柴油发电机存在一个冒烟极限。为了保证柴油发电机安全可靠地运转,不允许柴油发电机在冒烟极限下工作。 从图4中还可以看出,A点ge较低,但功率较小;B点容量虽高,但ge也高。从坐标原点作一射线与。曲线相切得到切点C,C点的功率Ne与ge之比值较大,是柴油发电机操作较经济的点。 阐明应急柴油发电机突加负载试验程序,进行试验和后期并网,充分的考察柴油发电机性能。不应拘泥于凑出较大有功负荷,通过2台或者多台中压电机起动来模拟LAS泵的真实实载,该工况目的是凑出有功功率相近,但该状况下励磁机的无功容量存在不足,引起过流保护动作。充分认识同源核相试验的极端必要性,对于回路及PT区别致使的固有压差,在EDG并网试验的导前时间核算时进行考虑。柴油发电机组PC1.11.22.23.3控制界面作用说明
摘要:康明斯Power Command控制系统是一款基于微解除器的发电机组监视,计量和控制装置,专为满足当今以发电机为动力的发电机组的需要而规划。康明斯控制机构为发电机组提供了方便简洁的人机界面,实现数字式电压调整、数字式发电机调速和发电机组保护,全部控制功用集成在单一控制系统中,较传统的发电机组控制系统具有更高的性能和可靠性。该控制机构的设计和测试均已考虑到发电机组典型运用中的苛刻条件。● 数字式电压调整一发电机三相电压检测,全波整流调压、PWM输出可保证在各类负载条件下稳定运转。● 智能起动控制机构一启动时,集成燃油斜坡控制功用高效控制启动黑烟排放和频率超调,特别有益于低温启动。● 电池测量系统一该控制用途可对电瓶容量进行监控和测试,并可智能起动控制装置对蓄电池电量不足的状况进行测定并发出弱电警告。● 数字式电源转换控制机构(AMF)—可在开路转换、闭合切换、软转换(匀变)模式下实现负荷转换操作。● 扩展并机(调峰/基本负荷)作用可在与大电并车运转程序中调整发电机组的有功容量和无功功率输出。容量调整既可在发电机组亦可在市电母排监控点进行。 同步验查功用可对相位角窗口、电压窗口、频率窗口和时间延时等进行验查。● 先进便利的服务能力—基于PC机的InPower维保工具可进行具体诊断、设置、参数记录和事故模拟。 通过演习运转时钟和起/停时间设置可启动带载或空载,基础负载或调峰测试运行。 适用于发电机组的布置、制造与测试,符合相关的UL,NFPA,ISO,IEC,Mi Std,CE及CSA标准,并经过可靠性和可用性的现场测试。当电力装置出现故障时,康明斯公司将立即通过电子邮件或文本通知用户,以便用户及时采取控制方案。 远程监控系统中的监控装置还能将参数收集并存储,形成的装备参数日志可用于后续详细分析。存储的记录数据还可以通过USB存储设备或SD卡导出到其他装置上。 在远程监控电脑的监控主页上,图形功能提供整个电力系统的组成概览,并显示装置和设备的当前状态。其中,各发电机组的图标具体显示其故障、运转和通讯状态,而各切换开关的图标则显示其损坏、开关位置、电源可用性和通信状态。该主页还允许用户通过选取数据和预配置的时间来为特殊设备创建图标。 监控电脑上的菜单栏可以实现设备、系统事件日志、装置参数日志、报告诊断以及系统设置之间的页面切换。当用户浏览用户界面时,菜单和机构状态栏均可在各转换页面上验看。废气涡轮增压器的组成构成和旁通阀的工作机理
摘要:增压器的机理是利用柴油发电机废气能量在涡轮内转变为机械能驱动离心式压气机以增加进气压力,因为不消耗柴油发电机有效功,使柴油发电机高速时功率增大,全负荷燃油消耗率低,因此在柴油发电机增压上得到广泛采用。柴油发电机采用增压技术后不仅可提升容量30%~100%,甚至更多,还可以减轻单位功率质量、缩小外形尺寸、降低燃油消耗、降低机型的品种系列、扩大使用范围。增压技术在节约能源、预防大气污染等方面具有较显著的功用,已成为柴油发电机的重要发展趋势之一,并得到越来越广泛的运用。 涡轮增压器的作业原理与涡轮机相似,机理示意图如图1所示。它利用排烟流动的能量使涡轮转动,涡轮带动压缩机旋转,将空气压缩,送入柴油发电机燃烧室。涡轮增压器旁通阀的作用是在柴油发电机转速较低的情况下,减少涡轮增压器的速度,保证柴油发电机正常运转。当柴油发电机转速升高时,涡轮增压器旁通阀会自动关闭,使涡轮增压器正常作业,增强柴油发电机的功率和效率。康明斯柴油发电机配置的废气涡轮增压器虽然各个型号不同,但基本构造相似,如图2所示。涡轮一端装配在排烟岐管的凸缘上,空气压缩机一端装配在进气岐管上。 固定在增压器上的铭牌上有零件编号、系列编号、型号及其他说明。 由涡轮叶轮及轴、涡轮壳等零件组成。空气压缩机叶轮是用防松螺母固定在废气涡轮轴上,构造废气涡轮增压器的转动部分称为转子。 由装在中间壳中的分别靠近空气压缩机端和我聊端的轴承。护板、止推盘等所构成。支撑装置使转子可靠地定位于中间壳上,限定转子作业时在轴向和径向的活动范围。 由油封总成、气封环等所结构。压气机端的密封装置详细是密封压气机内高压空气和防范油腔的机油进入压气机。涡轮端密封设备使预防发烫废气进入油腔,以确保机油品质。 康明斯柴油发电机的增压器均有机油冷却和润滑,机油通过轴承壳进行循环。 增压器采用浮动轴承的起因是当增压器转速超过4000转/分钟时(该涡轮增压器额定转速为7300转/分钟),如采用非浮动轴承(如润滑轴承),则轴表面与轴承内表面间的滑动速度是相当高的,轴承很容易磨耗,普通的滑动轴承难以胜任。采用浮动轴承时,用铅锡合金制作的轴承装在轴承壳内,而轴3支撑在轴内作高速转动。轴承与轴之间、轴承与轴承之间均由间隙,具有压力的润滑油从轴承壳上部的管接头进入轴承内、外间隙。在柴油发电机运转步骤中,在轴承的内、外间隙、在柴油发电机运行程序中,在轴承的内、外间隙中均形成油膜,起着轴承的作用。 浮动轴承分全浮动轴承和半浮动轴承。全浮动轴承以一定转速转动,而半浮动轴承则不转动,此次轴承常采用整体浮动套,其一端为方形构成。在同样的情况下,半浮动轴承的机械损失小于全浮动轴承。浮动轴承与普通滑动轴承相比,具有温度低、摩擦功小、作业可靠、抗振性好及拆卸修复方便等亮点。 涡轮增压器旁通阀位于涡轮增压器的进气道上游,与进气道相连。工作原理如图3所示。当柴油发电机转速偏低时,旁通阀打开,使进气流经旁通阀,不经过涡轮增压器,直接进入柴油发电机燃烧室。这样可以降低涡轮增压器的速度,避免涡轮增压器在低速运行时产生过高的转速,减少涡轮增压器的损伤和故障。 当柴油发电机转速升高时,旁通阀关闭,进气流经涡轮增压器,压缩后送入柴油发电机燃烧室。这样可以增强柴油发电机的功率和效率,使柴油发电机在高速运转时仍能正常作业。 涡轮增压器旁通阀的控制步骤一般分为机械控制和电子控制两种。机械控制方式是通过机械设备控制旁通阀的开关,通常应用于低端柴油发电机。电子控制程序是通过电子信号控制旁通阀的开关,可以根据柴油发电机转速和负荷实时调节旁通阀的状态,提升柴油发电机的稳定性和燃油经济性,一般应用于高端柴油发电机。电子控制电路如图4所示。 柴油发电机可有两只增压器。如果柴油发电机有两种增压器,则装在排烟岐管上的增压器是高压增压器,装配在支架上的增压器是低压增压器。上述高(低)增压器是按增压压力来划分的:低增压器的增压压力0.18MPa;中增压器的增压压力为0.18~0.25MPa;高增压器的增压压力为0.25~0.35MPa;超过增压器的增压压力0.35MPa。 离心式压气机在各种不同工况作业时,它的各主要参数会随之变化。在不一样转速下压气机的排出压力和效率随空气流量的变化规律,称为离心式压气机的特性。表示这种特征的曲线叫压气机的特征曲线所示。 由图5压气机的特性曲线可以看到,当转速n等于常数时,随着流量G的减小,增压比π是开始是增加的。当G减轻到某一值时,π值达较大,然后随G的减轻开始下降。效率η随流量G的变化规率与π类似。当压气机的流量降低到一定值后,气体进入作业叶轮和扩压器的方向偏离布置工况,造成气流从叶片或扩压器上强烈分离,同时发生强烈脉动,并有气体倒流,致使压气机作业不稳定,导致压气机振动,并发出异样的响声。这种现状称为压气机喘振。喘振是压气机的固有特征。压气机特性曲线上表示喘振状态的临界线称为喘振线,其左方为喘振区,右方为稳定作业区。压气机不允许在喘振区作业。 产生喘振的起因是当流量小于布置值很多时在叶轮进口和扩压器叶片内发生强烈的气流分离。在设计流量下,气流平顺地流进叶片前缘和扩压器,气流与叶轮叶片、扩压器叶片既不产生撞击,也不产生分离。 当流量大于设计流量时,气流在叶轮叶片前缘冲向叶片的凸面,与叶片的四面出现分离;在扩压器中气流冲向叶片的四面,与叶片的凸面发生分离。但是,因为叶轮叶片的转动压向气流分离区,扩压器中气流的圆周向流动压向气流分离区,气流的分离区受到限制,不致随流量的增加而过分地扩大。 当流量小于布置流量时,气流在叶轮叶片前缘冲向叶片的凹面,与叶片的凸面出现分离;在扩压器中气流冲向叶片的凸面,与叶片的四面产生分离。因为叶轮叶片在转动中要离开气流分离区,扩压器中气流的圆周向流动也使气流离开气流分离区,气流分离区有扩展的趋势。随着流量的减小,气流分离区会愈来愈大,以致在叶轮和扩压器中造成气体倒流,发生不稳定流动,较终致使喘振的发生。通常扩压器叶片内气流分离的扩展是压气机喘振的具体因由,而叶轮进口处气流分离的扩展会使喘振加剧。 当离心式压气机被作为增压器与柴油发电机配合工作时,增压器(或包括辅助扫气泵)的供气量和压力要满足柴油发电机的要求。柴油发电机与增压器良好匹配的标志是:柴油发电机达到预定的增压指标;增压器在柴油发电机全部工作范围内都能稳定地运行,既不喘振也不飞车,并且尽可能在高效区工作,即增压器工作特点曲线应离喘振线远一点,又要处在有效率区。 增压器各装置解析图如图6所示。空气经过压缩,温度会升高,又因为涡轮增压器处于排烟歧管附近, 较高的环境温度使得压缩后的空气温度进一步升高。高温的空气密度减轻,会减小充气效率,另外,发烫高压的空气会使燃烧温度增强, 容易使发电机出现爆震。为此,需要对压缩后的空气进气冷却。涡轮增压发电机通常采用中冷器对压缩空气进行冷却。中冷器的形状构造与发电机冷却系统散热器相似,其冷却程序有风冷和水冷两种。 发热环境和高转速造成了涡轮增压器的很高的工作温度。 涡轮增压器的高速运转会使其轴承发生大量的热量,该热量由位于涡轮增压器上的防冻液管路将热量带走,输送到冷却系统进行散热。这样可以大大减小涡轮增压器温度,在发电机突然关机时也会降低机油结焦的可能性。图5 柴油发电机增压器压气机通用特性曲线 增压器各构成装置剖析布置图 增压器发生喘振的因由从根本上讲,是因为压气机的实际流量小于该转速下致使喘振的限制流量,造成气流与叶片的强烈撞击与脱流。任何新造的增压柴油发电机,只要涡轮增压器与柴油发电机匹配良好,操作初期增压器都不会发生喘振。可是随着运行时间的增长,增压装置中各部件就会污损或产生故障,柴油发电机本身某些部件也会发生故障,导致两者的性能逐渐恶化,导致匹配不好,引起喘振。此外,运转中某些暂时的匹配不佳也可能发生喘振。如:管理中应经常注意气口和空气冷却器的清洗,使流道保持畅通,在低负荷下产生喘振时可暂时用提升负荷的措施处理。 在串联增压系统中,柴油发电机的进气特性与增压器作业特征不重合,构造如图8所示。串联增压装置的作业特征线是一条上部离喘振线较近,下部离喘振线较远的曲线,在高(超)负荷时容易损生喘振。由于在布置柴油发电机时选配的增压器一般都避开了高转速下的喘振问题,于是串联增压装置在柴油发电机全部速度范围内不会出现喘振。若由于增压系统产生故障而使增压器的排量减少,特征线左移,在高速度下就会产生喘振。这时可降低负载,直至喘振解决为止。 在并列增压系统中,柴油发电机所需要的空气量是增压器和活塞下部增压泵两者供应空气量的总和。由图7可知,并车增压系统在柴油发电机低速运行时必然会出现增压器喘振状况,必须采取相应的方案。例如在扫气箱设放气阀;装设串-并联切换装置(低负荷时转换成串联增压系统);采用并联喷射装置(低负荷时操作并机喷管装置)增大增压器流量等。 涡轮增压器是一种多发的涡轮式增压器,它可以将排烟流动的能量切换成压缩空气的能量,从而增强柴油发电机的容量。而涡轮增压器旁通阀是涡轮增压器的一个重要组成部分,它可以控制涡轮增压器的作业状态,保证柴油发电机在不同转速下都能正常作业。涡轮增压器旁通阀的控制方式通常分为机械控制和电子控制两种,运用于不一样分类的柴油发电机。熟悉涡轮增压器的工作原理对于保养和保养柴油发电机组具有重要意义。----------------柴油发电机组机油的主要性能指标
润滑油的质量分为很多产品指标,每种指标都有其各自的国标标准及其检修要求。润滑油通常由基础油与添加剂两部分构造。基础油就是润滑油得具体成分,决定着润滑油得基础性质,添加剂则可弥补与改良基本油性能方面得不足,赋予某些新得性能,就是润滑油得重要组成部分。润滑油基础油详细生产流程有∶常减压蒸馏、溶剂脱沥青、溶剂精制、溶剂脱蜡、白土或加氢补充精制。润滑油得基本性能包括一般理化性能、特殊理化性能与模拟台架试验。润滑油较详细得性能就是粘度、氧化安定性与润滑性,它们与润滑油馏分得构造密切相关。粘度就是反映润滑油流动性得重要质量指标。不一样得使用要素具有不同得粘度要求。重负载与低速度得机械要选择高粘度润滑油。氧化安定性表示油品在操作环境中,由于温度、空气中氧以及金属催化功用所表现得抗氧化能力。油品氧化后,根据操作条件会生成细小得沥青质为主得碳状物质,呈粘滞得漆状物质或漆膜,或粘性得含水物质,从而减少或丧失其使用性能。润滑性表示润滑油得减磨性能。机油粘度即一般所说的稀稠程度,实际上粘度是液体的内摩擦。当油在受到功用力的影响出现相对位移时,油分子之间就会发生阻力,使润滑油难以流动。阻力的大小决定于润滑油粘度的大小。粘度过量的机油、阻力大,机油不易流动,其摩擦功和摩擦热增大,冷却和清洁功能变差;粘度过小的机油,阻力小,摩擦产生的热量少,容易流动和冷却,但油膜不易保持,承载能力低,零件磨耗增加。因此,粘度是评定润滑油品质的一项重要的理化性能指标,对于生产,运输和操作都具有重要意义。在实际运用中,绝大多数润滑油是根据其40℃时中间点运动粘度的正数值来表示牌号的,粘度是各种装置选油的主要依据;购买合适粘度的润滑油品,可以保证机械装备正常、可靠地作业。一般,低速高负荷的运用场合;选定粘度较大的油品,以保证足够的油膜厚度和正常润滑;高速低负载的应用场合,选用粘度较小的油品,以保证机械装置正常的启动和运行力矩,运转中温升小。检测不一样温度下粘度,可计算出该油品的粘度指数,领会该油品在温度变化下的粘度变化状况,另外,粘度还是工艺计算的重要参数之一。粘度的度量方式分为绝对粘度和相对粘度两大类。绝对粘度分为动力粘度、运动粘度两种;相对粘度有恩氏粘度、赛氏粘度和雷氏粘度等几种表示方式。机油的粘度随温度而变化,当温度降低时,其粘度变大。粘度随温度变化的性质常用不一样温度下运动粘度的比值来衡量。国产机油规定机油在50℃与100℃时运动粘度比v50/v100的较大值。比值越小,表示温度变化时粘度变化越小,机油的质量越好。就是说,在低温时,机油不会变得太稠,保证柴油发电机容易启动;在发热时,机油不变得过稀,能保持一定的油膜,起到润滑和密封的功用。粘度指数是一个表示润滑油粘度随温度变化的性质的数据。润滑油的粘度随温度的变化而变化:温度升高,粘度降低;温度减小,粘度增大。这种粘度随温度变化的性质,叫做粘温性能。通过将润滑油试样与一种粘温性较好(粘度指数定为100)及另一种粘温性较差(粘度指数定为0)的标准油进行比较,得出表示润滑油粘度受温度危害而变化程度的相对值。粘度指数(VI)是表示油品粘温性能的一个约定量值。粘度指数高,表示油品的粘度随温度变化小,油的粘温性能好。反之亦然。石油产品的粘度指数可通过计算得到。计算方法在我国的GB/T 1995或美国的ASTM D2270、德国的DIN 51564、ISO2902、日本的JIS K2284等标准中有具体的说明。粘度指数还可以用查表法得到,我国的GB/T 2541。粘温性能对润滑油的使用有重要意义,如柴油发电机润滑油的粘温性能不良,当温度低时粘度过量,就会启动困难,造成能源浪费,而且启动后润滑油不易流到摩擦表面上,加快机械零件的磨损。如果温度较高,粘度变小,则不易在摩擦表面上发生适当的油膜,失去润滑作用,使机械零件的摩擦面发生擦伤和胶合等故障,另外,粘温性能好的润滑油可以在冬夏日节和我国的南方、北方地区通用。润滑油极压抗磨性能是齿轮油、液压油、润滑脂、工艺用油等润滑剂的重要性能指标。具有极压抗磨性能的油品,都必须进行极压抗磨性能的模拟评定。常用的模拟评定试验机有四球机、梯姆肯环块试验机、Falxe试验机、FZG齿轮试验机、Almen试验机、SAE试验机等等。运用比较普遍的有四球机、梯姆肯环块试验机、FZG齿轮试验机。四球试验机模拟试验:检测润滑油脂的减摩性、抗磨性和极压性。减摩性用摩擦系数“f”表示和抗磨性能用磨痕直径“d”表示;极压性用较大无卡咬负荷“PB”、烧结负载“PD”和综合磨耗值“ZMZ”表示。国内标准试验程序有GB/T 3142润滑剂承载能力检测法、GB/T 12583润滑剂承载能力测定法、SH/T 0189润滑油磨损性能测量法、SH/T 0202润滑脂四球机极压性测量法、SH/T 0204润滑脂抗磨性能测量法。国外标准试验方法有ASTM D 2783润滑油极压性检测法、ASTM D4172润滑油抗磨性测定法、ASTM D2596润滑脂极压性测定法、ASTM D2266润滑脂抗磨性测量法。(1)较大无卡咬负荷PB(N),在试验要素下,使试验钢球不发生卡咬的较大无卡咬负载,它代表油膜强度。(2)烧结负载PD(N),在试验因素下,使试验钢球产生烧结的较低负荷为烧结负荷,它代表润滑剂的极限工作能力。(3)综合磨损值ZMZ(N),综合损伤值ZMZ是润滑剂在所加负载下使磨耗减轻到较小的抗极压能力的一个指数,它等于若干次调校负荷的平均值。当机油加热时,其温度逐渐升高,表面开始形成油汽。当加热到某一温度时,散布在油面上的油汽遇到明火接近开始燃烧,开始燃烧的较低温度称为机油的闪点。闪点低的机油,易蒸发。由此可知闪点的高低决定了油料在过热下的安全性。一般柴油发电机用的机油闪点为(140~215)℃。(1)在规定因素下,加热油品所逸出的蒸汽和空气组成的混合物与火焰接触产生瞬态闪火时的较低温度称为闪点,以℃表示。(2)润滑油闪点的高低,取决于润滑油的馏分构造,润滑油中是混入轻质组分和轻质组分的含量多少,轻质润滑油或含轻质组分多的润滑油,其闪点就较低。相反,重质润滑油的闪点或含轻质组分少的润滑油,其闪点就过高。(3)润滑油的闪点是润滑油的贮存、运输和操作的一个安全指标,同时也是润滑油的挥发性指标。闪点低的润滑油,挥发性高,容易着火,安全性差,润滑油挥发性高,在作业过程中容易蒸发损失,严重时甚至引起润滑油粘度增大,危害润滑油的操作。重质润滑油的闪点如突然降低,可能产生轻油混入事故。从安全角度考虑,石油产品的安全性是根据其闪点的高低而分类的:闪点在45℃以下的为易燃品,闪点在45℃以上的产品为可燃品。(4)闪点的检测程序分为开口杯法和闭口杯法。开口杯法用以测量重质润滑油和深色润滑油的闪点,方法是GB/T 267和GB/T3536。闭口杯法用以检测闪点在150℃以下的轻质润滑油的闪点,程序为GB/T 261。同一种润滑油,开口闪点总比闭口闪点高,因为开口闪点检测器所出现的油蒸汽能自由地扩散到空气中,相对不易达到可闪火的温度。通常开口闪点要比闭口闪点高20-30℃。国外测定润滑油闪点(开口)的标准有美国的ASTM D92,闭口闪点有ASTM D93、ISO2719等。润滑油在试验的条件下,完全停止流动时的温度称为凝固点。它是在低温下保证机油流动性和过滤性的指标。柴油发电机用的机油的凝固点在(-35~-5)℃之间。一般粘度高的机油其凝固点也高。而试样在规定的试验条件下,被冷却的试样能够流动的较低温度称为倾点。凝点和倾点都是表示油品低温流动性的指标,二者无原则差别,只是检测程序有所不同。同一试样测得的凝点和倾点并不是完全相等,通常倾点都高于凝点1-3℃,但也有两者相等或倾点低于凝点的状况。国外常用倾点(流动点),我国也一般采用倾点这个标准。温度很低时,粘度变大,甚至变成无定型的玻璃状物质,失去流动性。因此在生产、运输和操作润滑油时因根据环境条件和工况选择相适应的倾点(或凝点)。将试样装入试管中,按规定的预解决步骤和冷却转速进行试验。当试样温度冷却到预期的凝点时,将浸在冷剂中的仪器倾斜45度保持1min后,取出观察试管里面的液面是否有过移动的迹象。如有移动时,从套管中取出试管,并将试管重新预热,然后用比上次试验温度低4℃或其它更低的温度重新进行检测,直至某试验温度时液面位置停止移动为止。如没有移动,从套管中取出试管,并将试管重新预热,然后用比上次试验温度高4℃或其它更高的温度重新进行检测,直至某试验温度时液面位置有了移动为止。找出凝点的温度范围(即液面位置从移动到不移动或从不移动到移动的温度范围)之后,采用比移动的温度低2℃或采用比不移动的温度高2℃,重新进行试验,直至确定某试验温度能使试样的液面停留不动而提升2℃又能使液面移动时,就取使液面不动的温度作为试样的凝点。润滑油倾点测定法(GB/T 3535)试验的基本过程是:将清洁的试样注入试管中,按程序所规定的步骤进行试验。对倾点高于33℃的试样,试验从高于预期的倾点9℃开始,对其它的倾点试样则从高于其倾点12℃开始。每当温度计读数为3℃的倍数时,要小心地把试管从套管中取出,倾斜试管到刚好能观察到试管内试样是否流动,取出试管到放回试管的全部使用方法不超过3s。当倾斜试管,发现试样不流动时,就立即将试管放在水平位置上,仔细观察试样的表面,如果在5s内还有流动,则立即将试管放回套管,待温度减小3℃时,重复进行流动试验,直到试管保持水平位置5s而试样无流动时,纪录观察到的试验温度计读数,再加3℃作为试样的倾点。热氧化安定性是指机油在过热下抵抗氧化的能力。由于机油在发烫状态下容易氧化生成各种酸类、胶质和沥青质等。氧化变质的机油色泽暗黑、粘度高、酸性大,有胶状沉积物析出,造成机油滤清器堵塞、活塞环粘结等损坏。为了抗氧化功能,通常在机油中加人添加剂以提高机油的热氧化安定性。油品在贮存和操作流程中,经常与空气接触而起氧化作用,温度的升高和金属的催化会加深油品的氧化。润滑油品氧化的结果,使油品颜色变深,粘度增大,酸性物质增多,并产生沉淀。这些无疑对润滑油的使用会带来一系列不良影响,如腐蚀金属,堵塞油路等。对内燃机油来说,还会在活塞表面生成漆膜,粘结活塞环,导致气缸的磨损或活塞的故障。因此,这个项目是润滑油品必控质量指标之一,对持久循环操作的汽轮机油、变压器油、内燃机油以及与大量压缩空气接触的空气压缩机油等,更具重要意义。一般油品中均加有一定数量的抗氧剂,以增加其抗氧化能力,提高使用寿命。润滑油氧化安定性测定方式有多种,其机理基本相同,一般都是向试样中直接通入氧气或净化干燥的空气。在金属等催化剂的功能下,在规定温度下经历规定的时间观察试样的沉淀或测定沉淀值、检测试样的酸值、粘度等指标的变化。试验因素因油品而异,尽量模拟油品使用的情形。我国对内燃机油的氧化测定程序有SH/T0299-92和SH/T0192-92标准进行;汽轮机油SH/T 0193-92旋转氧弹法来测定其抗氧化性能;变压器油的氧化特点按SH/T 0206-92即国际发电机技术工程师**标准IEC74标准程序进行;中高档润滑油氧化安定性测定具体有GB/T 12581加抑制剂矿物油氧化特性测量法、GB/T 12709润滑油老化特性测定法(康氏残炭法)、SH/T 0123极压润滑油氧化安定性检测法进行。酸值表示机油中含酸性物质的多少。酸值是以中和1克机油中含有的酸性物质所需要的氢氧化钾(KOH)的mg数。酸性物质通常来源于机油加工程序中形成的,或者在使用过程中氧化变质生成的有机酸。机油含有酸性物质对柴油发电机件有腐蚀功用,在发烫下更为严重,因此,必须限制。根据国家标准(GB391-64)规定,用腐蚀度来评价机油的腐蚀性。即将铅片放在14o℃温度下受机油和空气间断作用10小时,以铅片的重量损失(g/m2)来评定。中和1克油品中的酸性物质所需要的氢氧化钾毫克数称为酸值,用mgKOH/g表示。酸值表示润滑油品中酸性物质的总量。油品中所含有的有机酸主要为环烷酸、环烷烃的羟基衍生物。这些酸性物质对机械都有一定程度的腐蚀性。特别是在有水分存在的因素下,其腐蚀性更大,尤其是对铝和锌,腐蚀的结果是生成金属皂类,这样的皂类会引起润滑油加载氧化,同时,皂类渐渐积累,会在油中成为沉淀物。另外,润滑油在贮存和使用过程中被氧化变质,酸值也会逐渐变大,因此常用酸值变化大小来衡量润滑油的氧化安定性。故酸值是油品品质中应严格控制的指标之一。对于在用油品,当酸值增大到一定数值时,就必须换油。检测酸值的步骤分为两大类,一类是颜色指示剂法,即根据指示剂的颜色来确定滴定的终点,如我国的GB/T 264或SH/T 0163、美国的ASTM D974和德国的DIN51558等。另一类为电位滴定法,即根据电位变化来确定滴定终点,具体用于深色油品的酸值测量。这类方法有我国的GB/T 7304和美国的ASTM D664等。金属表面受周围介质的用途或电化学的用途而被故障的现象,称为腐蚀。石油产品的腐蚀试验是用以衡量油品的防腐蚀性能的一种程序。腐蚀试验是一种定性的试验程序,它具体是检验油品中是否含有对金属产生腐蚀作用的有害杂质,大多采用对铜片的腐蚀试验。铜片腐蚀试验对硫化氢或元素硫的存在是一个非常灵敏的试验。通过铜片腐蚀试验,可以判定油品是否有活性硫化物,可以预知油品在储运和操作时对金属腐蚀的可能性。这是目前工业润滑油较主要的腐蚀性检测法,本步骤与ASTM D130-83方式等效。试验方法概要是:把一块已磨光好的铜片浸没在一定量的试样中,并按产品标准要求加热到*的温度,保持一定的时间。待试验周期结束时,取出铜片,在洗涤后与标准色板进行比较,确定腐蚀级别。工业润滑油主用的试验条件为100℃(或120℃),3h。本方式用于试验润滑油对金属片的腐蚀性。除非另行规定,金属片材料为铜或钢。其试验原理与GB/T 5096程序基础相同,其具体的差别在于:一、试验结果只根据试片的颜色变化,判定合格或不合格;二、试验金属片不限于铜片。测量内燃机油对轴瓦(铅铜合金等)的腐蚀度。该方法是模拟粘附在金属片表面上的热润滑油薄膜与周围空气中氧按期接触时,所导致的金属腐蚀情形。铅片在热到140℃的试油中,经50小时的试验后,依金属片的重量变化确定油的腐蚀程度,以g/m2表示。在规定因素下,油品完全燃烧后剩下的残留物(不燃物)叫做灰分,以质量分数表示。灰分主要是润滑油完全燃烧后生成的金属盐类和金属氧化物所组成。一般基本油的灰分含量都很小。在润滑油中加入某些高灰分添加剂后,油品的灰分含量就会增大。(1)柴油发电机燃料中灰分增加,会增加气缸体的损伤。润滑油灰分过量,容易在机件上发生坚硬的积炭,造成机械零件的损伤。(2)我国操作GB/T 508-85石油产品灰分测量法和GB/T 2433-88添加剂和含添加剂润滑油硫酸盐灰分测量法标准测定润滑油等石油产品的灰分。同GB/T 508-85程序相当的国外标准步骤主要有美国的ASTM D482等。(3)对添加剂、含添加剂的润滑油的灰分通常采用GB/T 2433-88标准程序测定,其测量结果称之为硫酸盐灰分。国外相应的标准有美国的ASTM 874和德国的DIN 51575等。在规定条件下,油品在进行蒸发和热解,排出燃烧的气体后,所剩余的残留物叫残炭,以品质分数表示。残炭是表明润滑油中胶状物质、沥青质和多环芳烃叠合物的间接指标,也是矿物型润滑油基础油的精制深浅程度的标志,润滑油中含硫、氧和氮化合物较多时,残炭就高。通常精制深的油品残炭小。对于一般的润滑油来说,残炭没有单独的操作意义,但对内燃机油和压缩机油,残炭值是影响积炭倾向的具体条件之一,油品的残炭值越高,其积炭倾向越大,在压缩机气缸、胀圈和排烟阀座上的积炭就多,在过热下容多见生爆炸。对于添加剂含量高的油品主要控制其基本油的残炭,而不控制成品油的残炭。残炭测定法有电炉法和康氏法两种。通常多采用后者。我国标准是GB/T268-87石油产品残炭测定法,此方式是将正确称出一定量的油品放入康氏残炭检测器中,加热至过热,使较里层坩埚中的试样温度达到600℃左右,在隔绝空气的因素下,严格控制预热期、燃烧期、强热期3个阶段的加热时间及加热强度,使试样全部蒸发及分解。将排出的气体点燃,待气体燃烧完后,进行强热,使之形成残炭。最后按称出物的重量,计算出被测物的残炭值。国外测量石油产品残炭的标准详细有:美国ASTM D189和德国DIN 51551等。康明斯6BT柴油发电机凸轮轴半圆键磨耗损坏浅聊
东风康明斯6BT5.9柴油发电机有异响、排烟温度高,康明斯发电机下降而进厂报修。经修复工拆检,发现活塞与排气门有撞击痕迹。查看各连杆瓦均配合松旷,达到或超过标准配合间隙下限。将连杆轴瓦全部更替,装复后试机,冷机时正常,热机后响声照旧。重点检验传动齿轮配对记号。经检验记号稍有误差,曲轴、凸轮轴正时齿轮啮合完整。该机型是6齿轮传动,齿轮箱正时齿轮包括机油泵齿轮、惰轮、空压机齿轮、喷油泵齿轮、凸轮轴齿轮、主轴齿轮。将凸轮轴联通凸轮轴正时齿轮从机体内抽出,发现凸轮轴正时齿轮在凸轮轴上可以左右晃动。拆下凸轮轴齿轮,发现半圆键已经损伤变薄。正常凸轮轴与凸轮是过盈配合,通过半圆键定位传动。现在由于凸轮轴齿轮在轴上有相对错位运动,造成配气相位延迟,导致排烟门关闭推迟。因而与上行的活塞相撞。同时,高压油泵传动齿轮与凸轮轴正时齿轮啮合,有与凸轮轴传动滞后,造成供油提前角过小,燃油不能在上止点附近燃烧完毕;后燃增加,较高燃烧压力有所下降。但排气温度上升、柴油发电机过热,导致容量减轻,油耗增加。通过总述检验,故障根源是凸轮轴键槽损伤。替换一台凸轮轴与凸轮轴正时齿轮,齿轮在装配前,要确保键与键槽对准,并使齿轮与轴肩紧贴,用0.05mm塞尺查验,不得塞入。装复拆油机试运行,异响解除,发电机恢复。(2)按照先拆下第 1、3 道的轴承盖,再拆下第 2、5 道的轴承盖,最后拆下第 4道的轴承盖的顺序,拆下凸轮轴轴承盖,并按顺序放好。(3)装上轴承盖后, 先按对角线N.m。然后再装上第 1、第 3 道的轴承盖,最后装上第 4 道的轴承盖,旋紧全部轴承盖螺栓,力矩为20N.m。(4)凸轮轴的前端装配有正时齿轮或正时链轮,在安装曲轴与凸轮轴时,应将曲轴正时齿轮与凸轮轴正时齿轮的正时标记对好, 否则,轻者影响发电机的正常作业,严重时将引起发电机不能发动。康明斯发电机组气缸垫的作用
摘要:汽缸垫,又叫汽缸衬垫,位于柴油发电机的汽缸盖与气缸体之间,其用途是填补气缸体和汽缸盖之间的微观孔隙,保证结合面处有良好的密封性,用来保证气缸体与汽缸盖之间的密封进而保证燃烧室的密封,避免气缸漏气和水套渗水。根据材料的不一样,气缸垫可分为金属-石棉衬垫、金属-复合材料衬垫和全金属衬垫等多种。1、气缸垫是缸体顶面与气缸盖底面之间的密封件。其功用是保持汽缸密封不漏气,保持由机体流向气缸盖的冷却水和机油不泄露。气缸垫承受拧紧气缸盖螺栓时造成的压力,并受到汽缸内燃烧气体发烫、高压的功能以及机油和冷却水的腐蚀;2、柴油发电机作业时,气缸内的温度很高,而且机油和冷却水具有一定的腐蚀性。这就要求汽缸垫要具有耐热和耐腐蚀性。汽缸垫应该具有足够的强度,并且要耐压、耐热和耐腐蚀。3、汽缸体和汽缸盖之间是有很小的孔隙的,而且,机体顶面和气缸盖底面存在一定的粗糙和不平度。于是需要有一定的弹性,以补偿缸体顶面和气缸盖底面的粗糙度和不平度,以及柴油发电机作业时气缸盖受气体力发生的变形;4、按所用材料的不一样,气缸垫可分为金属石棉衬垫、金属复合材料衬垫和全金属衬垫等多种。金属复合材料衬垫和全金属衬垫均属无石棉汽缸衬垫,因没有石棉夹层,从而可处理衬垫中气囊的发生,也减轻了工业污染,是当前的发展方向。近年来,国外一些内燃机开始采用耐热密封胶,彻底取代了传统的气缸衬垫。1、康明斯柴油发电机组气缸垫采用软钢薄板冲成,表面精度很高。气缸垫采用中间薄钢板、两边覆盖石棉板的组成,中间薄钢板在汽缸口位置冲出一个波形槽,然后包上内、外翻边护圈。汽缸垫上设有润滑油、防锈水用的各种通道孔,孔的四周均匀的涂有一圈硅橡胶,以保证油、水的密封。也可采用金属复合材料衬垫。2、在钢板的两面粘附耐热、耐压和耐腐蚀的新型复合材料,并在气缸孔、防锈水孔和机油孔周围用不锈钢包边。汽缸垫表面还进行了防粘排查,便于维修时拆卸方便、不粘缸。气缸垫被压紧时变形很小,作业可靠,不易烧损。3、气缸垫有正反面,有“TOP”字样的为正面,安装时应朝上。B、C系列康明斯发电机组六缸共用一个整体式气缸垫,N、K系列康明斯发电机组每一缸盖都有一个汽缸垫。 因此,气缸垫具有耐热性、耐腐蚀性,具有足够的强度、一定的弹性和导热性,从而保证密封可靠。 金属-石棉衬垫以石棉为基体,外包铜皮或钢皮;另一种金属-石棉衬垫是以扎孔钢板为骨架,外覆石棉及粘结剂压制而成,如图2-b所示。所有金属-石棉衬垫均在气缸孔、冷却液孔和机油孔周围用金属板包边。为了防止发热燃气烧蚀衬垫,还可在金属包边内置入金属架加强环。金属-石棉衬垫具有良好的弹性和耐热性,能重复操作多次。若将石棉板在耐热的粘合剂中浸渍以后,则可增加汽缸垫的强度。 金属复合材料衬垫是在钢板的两面粘覆耐热、耐压和耐腐蚀的新型复合材料,在汽缸孔、防冻液孔和机油孔周围用不锈钢皮包边。 金属衬垫强度高,抗腐蚀能力强,多用于强化程度过高的柴油发电机上。优质铝板气缸衬垫,防冻液孔用橡胶环密封。不锈钢叠片式气缸衬垫的组成,防冻液孔也用橡胶环密封。 友情提示:如果更换汽缸垫,一定要擦亮眼睛,使用正品。汽缸垫的质量参差不齐,很多加工不正确的汽缸垫,包边不紧,会严重危害柴油发电机,减小柴油发电机的寿命。(1)装配带有翻边的汽缸垫时,如果缸体和汽缸盖的材料相同,则翻边一面朝汽缸盖。若机体为铸铁材料,而缸盖为铝合金,则翻边的一面朝向机体,缸体强度较高不易磨故障。(3)压装汽缸盖时,为预防气缸盖和汽缸垫变形不均匀造成严重后果,缸盖螺栓应从中间向两边依次分2~3次拧紧。 目前市场国产机主用的汽缸垫是将石棉纤维薄板,用树脂黏胶,粘牢在冲刺的薄铁皮板两面,然后根据不同的柴油发电机型开出不一样的汽缸孔、冷却液孔、固定螺钉孔以及机油回油孔。然后用薄铁皮包住汽缸孔周边,形成了一块完整的缸垫。但这种传统的汽缸垫存在以下不足:柴油发电机的汽缸孔与气缸孔之间是两缸共用一缸壁,此处的缸壁比任何一处缸垫要薄,而且这缸壁没有水道及水孔,得不到防锈水冷却。这面缸壁的构造是:上面与两缸体边以平面、平整式连接成一体,下面与两机体边悬空式横跨着,连接为一体,即像一座桥梁一样横跨两岸。当柴油发电机作业时,这两缸的热量都聚集在这缸壁上,由于积热所造成发热,使得这面缸壁容易变软变形下沉,而此处的缸壁上平面与气缸垫接触密封处因变形和下沉产生空隙,使得汽缸发生漏气、漏水、漏油的状况,造成柴油发电机故障。康明斯公司正式入驻东亚探讨中心柴油发电机新工厂
导读:康明斯是全球先进的柴油发电机和天然气发电机制造商,为各行各业供应技术领先、可靠耐久、有效节油、清洗环保的柴油发电机、天然气发电机和发电机组。康明斯拥有全系列的大马力发电机和发电机组产品线,以其优良的可靠性及燃油经济性在全世界广泛运用。通过遍布190个国家和地区的500多家康明斯分销商以及5200多个提供商网点,向全球客户提供全方位的产品和售后服务支持。2022年10月10日上午9点钟,康明斯中国的首批200名作业人员入驻康明斯东亚研发中心的新基地。由此意味着康明斯东亚研发中心的重新开启新篇章,其研发力量逐步从沌口向军山新城转移。该基地的新厂房建筑面积扩展为17566平方米,是原研发中心的4倍,并新增10个世界一流水平的发电机试验台架,其中包括4个混和动力发电机试验台架、冷启动试验室以及噪音震动实验室。新基地还专门建设一栋新能源动力研发楼,配备较新燃料电池实验室、动力电池实验室、传动系统实验室,及整车轮毂实验室等。较先入驻的200名研发及专业技术支持人员结构技术团队,与欧美市场同步进行发电机产品和技术的研制开发。此次正式入驻完成后,标志着东亚研发将成为仅次于美国总部技术中心的康明斯全球第二大研发装置。作为康明斯在中国市场的长久战略之一,康明斯东亚研发OEM主机厂是康明斯工厂和东风康明斯发电机服务站共同投资组建的合资企业,也是外资柴油发电机企业在华设立的首家技术研发中心,详细提供柴油及压缩天然气发电机、发电装备以及过滤/排气元件的研究开发和实验发展(包括为研发活动服务的中间试验),以及工程技术服务和支持(“技术服务”)。技术服务包括:适应性开发、产品开发、货源鉴定、供应商开发、排放测试、认证服务、客户运用工程布置以及针对中国市场的电力处理步骤的开发。“武汉一直是康明斯在华投资较重要且较为集中的地区。”康明斯东亚研发中心总经理刘志礼推荐,康明斯东亚研发中心落户武汉以来,康明斯燃油系统、康明斯电力随之布局武汉经开区,康明斯在武汉建立了包含技术研发、零配件及整机的高端制造、分销服务等全价值链运营体系,辐射全国乃至全球的动力产业。康明斯东亚研发中心是由东风公司和康明斯合资设立,2006年8月在武汉经开区现代服务业产业园竣工投用,是康明斯在美国以外投入较大的技术中心,提供产品开发、排放试验和运用工程在内的全方位技术研发和工程服务。康明斯与东风公司合作设立的康明斯东亚研发服务站的成功奠基标志着中国市场在康明斯全球研发战略地位的重大提高,对中国发电机产业的技术进步和关键研发人才的培养起到推动功能。公司将本着立足中国,面向国际的研发方针,充分利用中国市场的巨大功率,开发不仅能够满足国内市场需求,而且具有一流国际竞争力的新一代发电机平台。柴油发电机组的技术维护规范
摘要:康明斯柴油发电机组的技术维保就是定时地对柴油发电机各零配件进行装置、细致的检查、调整和清洁,以提供柴油发电机正常运行所必需的良好的作业要素,防范康明斯柴油发电机早期磨耗和各种损坏产生,充分发挥柴油发电机的作业效能和经济效益。因此,在柴油发电机使用程序中必须建立一套切实可行的保养规则和计划,认真作好各项维保作业。如果油面没有达到规定油面,应加机油。检查首先用柴油发电机的机油尺来检查机油平面。为了得到精确的读数,机油平面应停机15分钟后,机油流回到机油盘时检验,机油尺度保持和原产的机油盘配对,尽可能地保持机油平面接近高位“H”标记处。警告:当机油标记低于低位标记“L”或高于高位标记“H”时决不要操作柴油发电机(如果必要,则添加柴油发电机中品质和牌号相同的机油)。首先检查是否有外部空气漏入,防锈水或机油渗漏。拧紧螺钉连接处、接头等或者按需要可更替垫片。检查机油尺各加油管道盖,看是否紧固严密,发现泄漏应立即处理。检查燃油箱内的燃油是否足够,不足时应加足;包括柴油泵的“非法”调查或碰伤的情形,查看全部连接处有无渗漏或损坏。查验进气管各连接处,查看进气管各连接处,卡箍是否松动,软管是否有龟裂,穿孔或损伤,是否有软管断裂或其它损伤,拧紧卡箍或按需要替换零件,保证进气机构密封良好,确保全部空气均通过空气滤清检查仪表接头是否松动,指针是否已归零以及可能的故障部位。必须要系统地查验,随意查看只能使修理变得复杂,造成混乱和无用的修复。尽量使用测试仪表和测量设备,以便得到较准确的结果。驱动皮带,视检风扇、水泵、充电机皮带是否故障或松弛,扣故障应换新。且进行调节松紧度,如有必要请专业技师进行调整。5、查验充电发电机风扇传动带的密封性。(通常来说,在三角带中间有3到5公斤的压力,皮带应该在10到20毫米之间)。(1) 启动柴油发电机使之达到工作温度,停机从油底壳底部卸下放油螺塞(或打开放油开关)放出机油。(3)拧下组合式机油滤清器,向新机油过滤器中加注干净规定类型机油,用手拧紧到密封垫接触到滤清器为止,然后再拧紧1/2到3/4圈。8、更换柴油滤清器、水格、空气滤清器,拆下柴油滤清器、水格、空气滤芯,对新柴油滤芯,加注干净的柴油,水滤芯可直接装配,不需另外加水,装配方式同上面“机油滤清器安装法”,清洁空气滤接口或者集尘盘再进行安装。注意:康明斯柴油发电机通常每累计运转250小时或半年(以先到为准)更替机油,机油过滤器,柴油滤芯,水滤清器,必要时添加DCA防锈水,运转450小时替换空气过滤器。警告:所更替的机油一定要符合标号的原装机油,过滤器要用质量可靠的原装或附厂件,否则会引起柴油发电机磨耗或烧主轴,拉缸等毁灭性的故障。警告:坚持定时二级维保查看时对发电机完善维保方面是非常重要。柴油发电机运转(包括负载因数和燃油消耗)的直接结果是污染机油。在修理柴油发电机后,重新加进去的机油,必须采用新的机油,而不能再用从油底壳中放出的机油。3、查看冷却机构,保持冷却水加满到作业平面,每天或每次开机前查看冷却液平面,剖析水箱宝消耗的起因,检查防锈水平面,只有在冷却装置冷却后进行。去除水箱宝系统水道中的污垢和沉积物。应急柴油发电机功率的KW数计算
为满足应急发电机组的特殊要求,500kW以下应急发电机组柴油发动机选取四冲程、涡轮增压、直列式柴油发电机,500kW以上应急发电机组柴油发动机选用四冲程、涡轮增压、V型柴油发电机。在本文中柴油发电机经过额定容量计算公式、非标准条件下功率修正、突加负荷计算公式最后得出正确结果,以符合用户匹配的康明斯发电机组常载容量配备和突加负载容量输出要求。应急发电机结构套采用的标准和规范包括《GB/T 6072-2008 往复式内燃机 性能》、《GB/T 2820-1997 往复式内燃机驱动的交流发电机组》等。这些标准和规范对平台应急发电用柴油发电机性能提出了严格要求,购买时应予以满足。(7)对于涡轮增压的应急柴油发电机,柴油发电机的1次加载量随与使用功率相对应的制动平均有效压力改变。(8)匹配的柴油发电机的输出功率应计及整套发电机组的额定输出容量、必要的独立辅助设备需要的电功率和A.C.发电机的容量损失。(9)应为应急柴油发电机配备两套独立的启动能源,每一套应该可以供应3次冷起动而无需更替,并且在较低环境温度下,每间隔15秒可以启动一次。应急发电机组采用三相无刷同步交流发电机,发电机额定发电容量不小于布置发电功率P,额定容量因数0.8,额定频率50Hz。额定速度1500 转/分钟,涡轮增压中冷,四冲程压燃式柴油发电机,柴油发电机的输出功率要考虑和发电机匹配时的功率损失。应急发电机构成套过程中,其柴油发电机额定功率和发电机组输出功率的匹配比一般在 1.1~1.18 之间。K1——为柴油发电机容量修正系数,连续作业时间小于12h 时一般取1.0,长期运行一般取0.9。由于柴油发电机在选配之前,其附件的消耗功率一般为未知,因此可按式(2)先进行额定有效功率计算,在柴油发电机规格选型后再进行功率的核算。由于柴油发电机的运转容量与环境因素相关,柴油发电机额定容量为标准环境要素下测得,运转环境因素的变化可能致使柴油发电机额定输出容量的减小,因此需要考虑柴油发电机容量修正问题。初选柴油发电机时,可就柴油发电机使用环境要素与代理商沟通,如服务商引荐进行功率修正,可根据GB/T6072中的相关规定,对所需柴油发电机功率进行修正后,选择柴油发电机。如服务中心根据自己产品的性能和实际应用状况不介绍进行功率修正,则可直接采取式(1)的计算结果进行柴油发电机选择和定型。根据目标柴油发电机的构造,由GB/T6072.1中表2可查到α,m,n,s等数据值,根据GB/T2820.1 中第12条的规定和发电机组的容量修正环境条件,由GB/T6072中表B.1可查到饱和蒸汽压等相关参数,进而计算出指示功率比k和环境修正系数ɑc 的值,从而计算出修正后的较小柴油发电机标准额定功率值,所选柴油发电机标准额定容量应大于修正后的较小柴油发电机标准额定容量值。● 在柴油发电机规格确定后,确定或估计柴油发电机附属构件(具体为散热风扇)的功率,按下式进行功率的核算:柴油发电机不但要满足主用额定容量,还要满足突加负载对于发电机组容量的要求,突加负载详细与柴油发电机的调速性能有关。CCS规范9.7.10.1中要求,“对于应急发电机组初次突加的负载,应不小于规定的总应急负载。”ABS 规范要求,当所有自动连接的应急突加负载的总和超过应急发电机组满荷载的50%时,这些应急负荷作为首次加载的载荷;如不超过发电机组满荷载的50%,则按50%进行突载试验。计算时应根据要求遵循的标准或规范进行突加负荷百分比w的确定。目前国内应急发电机组主要采用CCS规范进行突加负荷百分比的确定。发电机组在额定容量和频率下突加负荷特性与所用柴油发电机的制动平均有效压力有关,因此ε值可以由柴油发电机生产厂给出,在厂商不能提供时,可以根据GB/T2820.5 中给出的制动压力和加载之间的关系得到?值。当柴油发电机达不到一次突加负载的要求时,根据GB/T2820.12中7.1规定,当采用更大的加载步时,需采取适当的附加方案或者增加发电机组的额定容量,实用时也可增加飞轮的转动惯量。因此当柴油发电机突载能力不能满足要求时,需要柴油发电机公司对其发电机进行调整以满足突载功率的要求或者用户重新选配柴油发电机。柴油发电机组6110控制界面(手动)操作程序
下列程序可用于调试/初次启动配置了 康明斯HGM6110N控制器的柴油发电机组,或者发电机组因事故维修停用了一段时间后的初次启动。有关 康明斯HGM6110N控制面板的具体资料可参考《康明斯HGM6110N发电机组操作界面操作介绍》。– 发电机组润滑系统预润滑。步骤是先断开油门开关的电源,然后将钥匙转向“START”启动位置, 使起动系统转动,并带动发电机组运转。直至机油压力表显示油压上升到正常范围;如果指示仪表没有油压显示,切勿把发电机组起动超过 5~7 秒。将锁匙转到“STOP”关机位置, 让发电机组静止 10 秒左右,再尝试下次起动。如此连续尝试 3 次启动后, 如仍未有油压,则应彻底察看没有油压的缘由,并排除。重要! 在一个未能正常工作的系统中连续启动,将会致使未燃烧气体积聚在排气系统中,有潜在爆炸危险。警告!发电机组必须由取得资格及有经验的技术人员进行负载接驳和使用操作。重要!禁止发电机组带载起动。– 用手动输油泵连续地泵油,至感到有泵油阻力、喷油嘴发出清脆的吱吱声,且排放出困在燃油过滤系统中的空气;– 起动:把锁匙从“STOP”转到“RUN” 位置,再经此位置转到“START”位,可启动发电机组,当发电机组正常着车后,应立即松手,让锁匙自动回复到“RUN”位。如果发电机组不能实现正常着车,则起动时间不要超过 5~7 秒。保持每次间隔 10 秒左右,钥匙要完全复位到“STOP”。如果持续起动了 3 次仍未能实现正常着车,则要停下来严查发电机组未能正常着车的原因,或可验看《柴油发电机使用使用手册》。在确保发电机组故障已经处理后,把钥匙重新转到起动位置,启动柴油发电发电机组。重要!当柴油发电发电机组正在运行时,注意锁匙不要转到 START 位置,以免对启动马达造成损害。– 检查控制机构仪表有无异样的指示,尤其是高水温或低油压,油压应在发电机组正常着车后大约10 秒内进入正常范围;– 从监控系统检查输出电压和频率。发电机组的输出电压在服务中心已调好,因此应指示在正常范围内。对于机械调速的发电机组,频率在空载情况下应接近 52Hz;对于电子调速或电喷调速的发电机组, 频率在空载情形下接近 50Hz;调整应由有资格的发电机技术电工或技术人员进行,发电机输出电压可通过安装在交流发电机终端盒子内的自动电压调整器 调压板 上的一个电位器来进行。具体情形请参考《交流发电机装配操作及维护手册》。– 用相位察看器验看相位是否准确,注意应把相位表接在断路开关一侧。该项验看应由有资格之技术人员进行;– 每次开机、停机及每运转 1 小时需记录发电机组运转参数 1 次;– 确认用电装置允许用发电机组供电时才可在配电人员的监督下合上空气开关或进行 ATS 端的配电操作;小心!发电机组不允许有超过半小时以上的持续空载或低于 30%负载运行,以防发电机组发生润滑油泄漏情形。– 当发电机组速度超过 1650转速 时(即频率表读数超过 55Hz);此时,按下“紧急停机”按钮,发电机组会迅速切断负荷,并立即关断油门,同时红色“紧急停机”指示灯亮。该按钮需重新旋出才有可能处置急停信号。当发电机组正常运行时或正在给设备供电时,如无特殊紧急的状况发生,建议用户不要随意进行紧急停机的使用。– 环境温度低于 5℃时,停机后的发电机组一定要作好防冻方案,以免机体及水箱冻裂。应急柴油发电机带负荷试验方式
摘要:应急柴油发电机容量一般有限,当面临大负载突然加载时,频率和电压都会发生下降现状。特别是由于康明斯发电机组在调试初期,基础不具备带载额定较大负荷的工况。因此,康明斯公司在本文简述出厂柴油发电机带负荷试验程序以及现场突加试验的工况,探求试验标准,并测试其较大负载以满足考核要求。此外,测试还可以测定康明斯发电机组的实载功率,半/满载测试、不平衡负荷能力测试、突加突减功率测试、稳态电压调整率、稳态频率调节率、瞬态电压调节频率、电压恢复时间、瞬态频率调节、频率恢复时间、柴发连续运转等性能指标。 康明斯发电机组作为损坏修理或市政电源停电后的应急电源,多数时间都处于待机状态,一旦市政电源停电或者产生故障,柴油发电机组就起到了至关重要的功能。为防范供电故障产生时柴油发电机组出现性能损坏,加强平日检测和建立完善的保养规程,定期规范地对康明斯发电机组进行负载检测就显得格外重要。 根据柴油发电机组功率及运行要求,以选定测试负载功率为2000kW为例,可供选择的办法详细有如下3个模式: 测试负荷采用车载移动式测试负载,需要测试时,租用专业测试公司的测试负载及相应测试装备。此办法需在柴油柴油发电机房三层并车室预留测试负荷接线柜,从接线柜引线缆至一层,并预留管线至室外测试点。 当用户电力设置为市政电源与柴油发电机结构的10KV并网供电装置,测试负载需采用10KV电压等级的开架式测试负载,测试负荷可安装于室外。此措施需在柴油柴油发电机房预留10KV测试负荷接线KV电缆经由电缆桥架从进出线间引至室外测试负载处。 本措施中测试负荷采用0.4KV电压等级,负载容量可选1台2000kW或者4台500kW,测试负荷可装配于室外。此举措需在柴油发电机房设置20/0.4KV降压变压器及相应低压出线柜。利用低压母线槽或低压电缆经由进出线间引至室外的测试负载。 以上3个办法中,方案一的优点是节省造价但其后期使用繁琐,每次进行测试时都需要租用测试装备,测试前后需进行电缆连接和拆除的作业,耗费大量入力物力,且测试性能不够稳定可靠。办法二的测试负荷电压等级为20 KV,是直接模拟高压配电柜的实载性能,不需设置降压变压器和相关低压出线柜,工程相对大概。但后期维护复杂,建造成本及保养费用偏高,测试性能与0.4 KV电压等级测试负荷无太大区别。办法三中0.4 KV电压等级模拟测试发电机组并机升压(高压配电柜)又经变压器降压后的负载性能,其整体建造成本、后期维护成本都相对低廉,在整机产品测试性能、绝缘、寿命、安全等方面均有一定亮点,整机适合性高,可独立对单台发电机组周期性带载测试和其它低压实载测试。故本例中测试负载装配按照办法三设计。 应急柴油发电机组(Emergency Diesel generator,EDG)在核电厂承担安全相关作用,在核电厂失去场外电源时,需要对安全厂用负载进行分级实载,以保证反应堆堆芯余热导出,保证3道安全屏障的安全。EDG从出厂试验开始,历经多种试验,核电厂内的突加负荷试验是对整个柴油发电机组暂态特征的考核,是对调速板、发电机组暂态电抗以及稳压板(Automatical Voltage Regulator,自动电压调整器)响应特点进行详细录波叙谈的一种试验。 应急柴油发电机组功率有限,当突然加载较大负荷时,发电机的频率和电压均会发生下降。通过现场的突加负荷试验,考核EDG综合性能,验证突加负荷能力是否满足实际需求。 按照IEEE 387的规范要求,需要启动柴油发电机在应急运转期间较大的负载。因为在调试期间,以VVER(Water Water Ener原getic Reactor,水—水动力反应堆)机型为例,EDG实载的较大负载为LAS泵(Emergency Feed Pump,应急补水泵)800 kW,在蒸汽产生器失去正常补水后为其提供应急补水,保证堆芯的余热导出,而蒸汽产生器的整个管线可用的施工逻辑往往又滞后于EDG可用性的要求,因此现场仅采用小流量试验。小流量试验的缺陷是负载小于实际负载。但从试验的特征来说,该试验更侧重于对于发电机暂态电抗和励磁系统的考核,调速板的试验在销售中心突加负载时能够足够证明其可靠性。OEM主机厂出厂验收时,EDG需要 历经较大为75%额定功率的突加负载(4210 kW),在该条件下的频率较大偏差为依5%,且在2 s内恢复。厂家试验时,考核要素已经超过现场较大单个负荷,对于EDG的暂态考核,应侧重于对于电压跌落的考核。EDG制造厂的试验台架上不具备800 kW的电机,通过阻性水电阻以及并机电抗器来模拟试验负荷,该归类的模拟不能实际代表发电机的起动步骤。突加负载试验更多的应从考核无功的角度考虑,即电压跌落的深度。操作LAS泵的小流量启动可以接受。 国内的EDG突加试验参照标准有法国RCCE标准以及德国KTA标准。RCC—EC2400的标准为:突加负载时频率不应下降到额定值的95%以下,电压不应下降到额定值的75%以下。 按照KTA 3702标准要求,在“Transition voltage deviation during power lever increase”(电源负荷增加期间过渡电压的偏差),频率不应低于额定值的95%,电压不应下降到85%以下。KTA标准比RCCE标准严格,VVER项目EDG的制造及试验标准采用KTA标准,试验验收标准参考KTA3702标准。 突加负载并不是单一的试验项目,是一连串连续试验里的一个环节。验证的是EDG的负载转移能力,是把1台接近空载的发电机突然加上负载,验证速度和电压变化。试验程序是将BE*母线下游带上尽量多的负载,然后将EDG并网,并网后的EDG由于调速板自动加载900 kW负荷,可手动减少有功输出,但是低容量时的容量很难停留在稳定的平台。需要就地和主控室配合,当观察到EDG输出的容量处于低谷时,主控室果断断开BE*进线断路器。使得本段母线负载由电网实载转移至EDG,观察进线断路器断开前后的电压及频率波动。BE*进线断路器分闸使得EDG进入应急模式,电调从试验模式切换至应急模式时,仪控装置会给出短暂的停机脉冲命令。停机脉冲命令消失后,电调测量到转速会将柴油发电机重新拉到以1560 转/分钟为起始点的4%Droop (励磁下垂控制特征)曲线上。因为电压调节器不区分是否并网,它是恒Droop模式,根据发电机的电流调整发电机的端电压。 调试期间,下游的负载1000 kW,观察不到电压产生显著的变化。该电流跟发电机起动电流相差数倍,对于稳压板及发电机暂态电抗的特征考核而言比较微弱。 在EDG进入孤岛模式后,先停掉LAS泵,然后准备开始突加负载,就地的录波器准备好之后,开始倒计时录波,主控人员起动LAS泵。LAS泵启动完毕后,对电压跌落深度及恢复时间进行初步预判。 EDG的突加试验结束后,需要将处于孤岛运转的EDG与外大电进行并网,称为反同期。并网同期试验前,需进行同源核相试验,EDG突加负荷试验接线。经历同源核相试验,才能对同期回路的正确性做出判定,否则在二次线接线“非法”情况下将使得同期表显示满足同期因素,从而对发电机造成巨大伤害。其中同源核相部分,在发电机首次起动之前已经具备因素。反同期时BE*母线和BB*母线的同期,也就是两段PT (Position Transformer,电压互感器)之间的同期,在BE*上电后,可对反同期回路进行同源核相的确认。在同一个1次电源状况下,确认此时同期表指向12点。 反同期的前提是同源核相,线次假同期,即是将进线断路器置于试验位置,然后进行合闸。通过录波器录取进线断路器变位反馈以及BE*和BB*包络电压的比较,进线断路器的变位反馈应在包络电压的近零点。 调试时,因为反同期表在后备盘,后备盘调试属于仪控人员,因此EDG调试人员并未过多深入备载盘的回路部分。而且假同期试验时的试验步骤不完整,仅在接近12点时按下合闸按钮,未在6点、9点方向尝试合闸,故而默认为同期表的输出允许接点串在合闸回路当中。在后续的调试过程中,多次核实后发现同期表的允许接点未串在合闸回路当中,将允许接点串入,同期表允许接点串入后,需要校验同期表的允许频差,按照国内习惯设置为(0.1~0.3)Hz,换算成转速为(3~9)转/分钟。恢复与外电网连接时,需要在主控备载盘使用,硬件按钮使用送至仪控装置,仪控装置再送至保护柜,保护柜再送至电调/稳压板。因此可以明显察觉到响应滞后,将允许转差调节到0.15 Hz,也就是接近7 转/分钟。 假同期使用过程中,在6点、9点方向尝试合闸失败,在接近12点时应准确动作。然后可以将断路器推入工作位置,开始正式的反同期合闸操作,正式合闸步骤中进行录波,讲述开关变位与包络电压的关系,阐释假同期时,两边PT电压存在差别,二次线的长度不一致,使得包络电压存在固有压差,在同源核相期间检测包络电压的固有压差,以便在假同期时对近零点判定。反同期成功后,停运EDG,试验结束。 图3是柴油发电机逐步增加负载至满载后的波形图。柴油发电机增加负载就意珠着增加每循环供油量,所以耗油量Gf随负荷的增加而增加,而过量空气系数α随负载的增加而减小;供油量多,放热也多,使排气温度tr随负荷的增加而升高。 在空负载时,Ne=0,pi=pm,这时ηm=0,故而ge为无穷大。随着负载的增加,ηm迅遠上升,而ge反而下降。当负载増加到A点时,ge达到较小值。再继续增加负荷,由于过大空气系数a降低,混合气形成和燃绕恶化,ge反而升高。 排烟烟度随负载的増加而増加,但在低负载时増加缓慢,且低负荷时烟度很小,肉眼看不出,通常被认为是排烟无烟。在高负荷时,烟度迅速增加:当接近较大容量时,由于a减轻,混合气形成和燃烧恶化,然烧不完全,排气烟度急剧增加(图4中B点),此时燃油消耗率ge也迅速升高。活塞和汽缸盖等机件的热负载也迅速增大。如果再继续增加供油量,则柴油发电机排气大量冒黑烟,功率反而下降,因此柴油发电机存在一个冒烟极限。为了保证柴油发电机安全可靠地运转,不允许柴油发电机在冒烟极限下工作。 从图4中还可以看出,A点ge较低,但功率较小;B点容量虽高,但ge也高。从坐标原点作一射线与。曲线相切得到切点C,C点的功率Ne与ge之比值较大,是柴油发电机操作较经济的点。 阐明应急柴油发电机突加负载试验程序,进行试验和后期并网,充分的考察柴油发电机性能。不应拘泥于凑出较大有功负荷,通过2台或者多台中压电机起动来模拟LAS泵的真实实载,该工况目的是凑出有功功率相近,但该状况下励磁机的无功容量存在不足,引起过流保护动作。充分认识同源核相试验的极端必要性,对于回路及PT区别致使的固有压差,在EDG并网试验的导前时间核算时进行考虑。柴油发电机组PC1.11.22.23.3控制界面作用说明
摘要:康明斯Power Command控制系统是一款基于微解除器的发电机组监视,计量和控制装置,专为满足当今以发电机为动力的发电机组的需要而规划。康明斯控制机构为发电机组提供了方便简洁的人机界面,实现数字式电压调整、数字式发电机调速和发电机组保护,全部控制功用集成在单一控制系统中,较传统的发电机组控制系统具有更高的性能和可靠性。该控制机构的设计和测试均已考虑到发电机组典型运用中的苛刻条件。● 数字式电压调整一发电机三相电压检测,全波整流调压、PWM输出可保证在各类负载条件下稳定运转。● 智能起动控制机构一启动时,集成燃油斜坡控制功用高效控制启动黑烟排放和频率超调,特别有益于低温启动。● 电池测量系统一该控制用途可对电瓶容量进行监控和测试,并可智能起动控制装置对蓄电池电量不足的状况进行测定并发出弱电警告。● 数字式电源转换控制机构(AMF)—可在开路转换、闭合切换、软转换(匀变)模式下实现负荷转换操作。● 扩展并机(调峰/基本负荷)作用可在与大电并车运转程序中调整发电机组的有功容量和无功功率输出。容量调整既可在发电机组亦可在市电母排监控点进行。 同步验查功用可对相位角窗口、电压窗口、频率窗口和时间延时等进行验查。● 先进便利的服务能力—基于PC机的InPower维保工具可进行具体诊断、设置、参数记录和事故模拟。 通过演习运转时钟和起/停时间设置可启动带载或空载,基础负载或调峰测试运行。 适用于发电机组的布置、制造与测试,符合相关的UL,NFPA,ISO,IEC,Mi Std,CE及CSA标准,并经过可靠性和可用性的现场测试。当电力装置出现故障时,康明斯公司将立即通过电子邮件或文本通知用户,以便用户及时采取控制方案。 远程监控系统中的监控装置还能将参数收集并存储,形成的装备参数日志可用于后续详细分析。存储的记录数据还可以通过USB存储设备或SD卡导出到其他装置上。 在远程监控电脑的监控主页上,图形功能提供整个电力系统的组成概览,并显示装置和设备的当前状态。其中,各发电机组的图标具体显示其故障、运转和通讯状态,而各切换开关的图标则显示其损坏、开关位置、电源可用性和通信状态。该主页还允许用户通过选取数据和预配置的时间来为特殊设备创建图标。 监控电脑上的菜单栏可以实现设备、系统事件日志、装置参数日志、报告诊断以及系统设置之间的页面切换。当用户浏览用户界面时,菜单和机构状态栏均可在各转换页面上验看。废气涡轮增压器的组成构成和旁通阀的工作机理
摘要:增压器的机理是利用柴油发电机废气能量在涡轮内转变为机械能驱动离心式压气机以增加进气压力,因为不消耗柴油发电机有效功,使柴油发电机高速时功率增大,全负荷燃油消耗率低,因此在柴油发电机增压上得到广泛采用。柴油发电机采用增压技术后不仅可提升容量30%~100%,甚至更多,还可以减轻单位功率质量、缩小外形尺寸、降低燃油消耗、降低机型的品种系列、扩大使用范围。增压技术在节约能源、预防大气污染等方面具有较显著的功用,已成为柴油发电机的重要发展趋势之一,并得到越来越广泛的运用。 涡轮增压器的作业原理与涡轮机相似,机理示意图如图1所示。它利用排烟流动的能量使涡轮转动,涡轮带动压缩机旋转,将空气压缩,送入柴油发电机燃烧室。涡轮增压器旁通阀的作用是在柴油发电机转速较低的情况下,减少涡轮增压器的速度,保证柴油发电机正常运转。当柴油发电机转速升高时,涡轮增压器旁通阀会自动关闭,使涡轮增压器正常作业,增强柴油发电机的功率和效率。康明斯柴油发电机配置的废气涡轮增压器虽然各个型号不同,但基本构造相似,如图2所示。涡轮一端装配在排烟岐管的凸缘上,空气压缩机一端装配在进气岐管上。 固定在增压器上的铭牌上有零件编号、系列编号、型号及其他说明。 由涡轮叶轮及轴、涡轮壳等零件组成。空气压缩机叶轮是用防松螺母固定在废气涡轮轴上,构造废气涡轮增压器的转动部分称为转子。 由装在中间壳中的分别靠近空气压缩机端和我聊端的轴承。护板、止推盘等所构成。支撑装置使转子可靠地定位于中间壳上,限定转子作业时在轴向和径向的活动范围。 由油封总成、气封环等所结构。压气机端的密封装置详细是密封压气机内高压空气和防范油腔的机油进入压气机。涡轮端密封设备使预防发烫废气进入油腔,以确保机油品质。 康明斯柴油发电机的增压器均有机油冷却和润滑,机油通过轴承壳进行循环。 增压器采用浮动轴承的起因是当增压器转速超过4000转/分钟时(该涡轮增压器额定转速为7300转/分钟),如采用非浮动轴承(如润滑轴承),则轴表面与轴承内表面间的滑动速度是相当高的,轴承很容易磨耗,普通的滑动轴承难以胜任。采用浮动轴承时,用铅锡合金制作的轴承装在轴承壳内,而轴3支撑在轴内作高速转动。轴承与轴之间、轴承与轴承之间均由间隙,具有压力的润滑油从轴承壳上部的管接头进入轴承内、外间隙。在柴油发电机运转步骤中,在轴承的内、外间隙、在柴油发电机运行程序中,在轴承的内、外间隙中均形成油膜,起着轴承的作用。 浮动轴承分全浮动轴承和半浮动轴承。全浮动轴承以一定转速转动,而半浮动轴承则不转动,此次轴承常采用整体浮动套,其一端为方形构成。在同样的情况下,半浮动轴承的机械损失小于全浮动轴承。浮动轴承与普通滑动轴承相比,具有温度低、摩擦功小、作业可靠、抗振性好及拆卸修复方便等亮点。 涡轮增压器旁通阀位于涡轮增压器的进气道上游,与进气道相连。工作原理如图3所示。当柴油发电机转速偏低时,旁通阀打开,使进气流经旁通阀,不经过涡轮增压器,直接进入柴油发电机燃烧室。这样可以降低涡轮增压器的速度,避免涡轮增压器在低速运行时产生过高的转速,减少涡轮增压器的损伤和故障。 当柴油发电机转速升高时,旁通阀关闭,进气流经涡轮增压器,压缩后送入柴油发电机燃烧室。这样可以增强柴油发电机的功率和效率,使柴油发电机在高速运转时仍能正常作业。 涡轮增压器旁通阀的控制步骤一般分为机械控制和电子控制两种。机械控制方式是通过机械设备控制旁通阀的开关,通常应用于低端柴油发电机。电子控制程序是通过电子信号控制旁通阀的开关,可以根据柴油发电机转速和负荷实时调节旁通阀的状态,提升柴油发电机的稳定性和燃油经济性,一般应用于高端柴油发电机。电子控制电路如图4所示。 柴油发电机可有两只增压器。如果柴油发电机有两种增压器,则装在排烟岐管上的增压器是高压增压器,装配在支架上的增压器是低压增压器。上述高(低)增压器是按增压压力来划分的:低增压器的增压压力0.18MPa;中增压器的增压压力为0.18~0.25MPa;高增压器的增压压力为0.25~0.35MPa;超过增压器的增压压力0.35MPa。 离心式压气机在各种不同工况作业时,它的各主要参数会随之变化。在不一样转速下压气机的排出压力和效率随空气流量的变化规律,称为离心式压气机的特性。表示这种特征的曲线叫压气机的特征曲线所示。 由图5压气机的特性曲线可以看到,当转速n等于常数时,随着流量G的减小,增压比π是开始是增加的。当G减轻到某一值时,π值达较大,然后随G的减轻开始下降。效率η随流量G的变化规率与π类似。当压气机的流量降低到一定值后,气体进入作业叶轮和扩压器的方向偏离布置工况,造成气流从叶片或扩压器上强烈分离,同时发生强烈脉动,并有气体倒流,致使压气机作业不稳定,导致压气机振动,并发出异样的响声。这种现状称为压气机喘振。喘振是压气机的固有特征。压气机特性曲线上表示喘振状态的临界线称为喘振线,其左方为喘振区,右方为稳定作业区。压气机不允许在喘振区作业。 产生喘振的起因是当流量小于布置值很多时在叶轮进口和扩压器叶片内发生强烈的气流分离。在设计流量下,气流平顺地流进叶片前缘和扩压器,气流与叶轮叶片、扩压器叶片既不产生撞击,也不产生分离。 当流量大于设计流量时,气流在叶轮叶片前缘冲向叶片的凸面,与叶片的四面出现分离;在扩压器中气流冲向叶片的四面,与叶片的凸面发生分离。但是,因为叶轮叶片的转动压向气流分离区,扩压器中气流的圆周向流动压向气流分离区,气流的分离区受到限制,不致随流量的增加而过分地扩大。 当流量小于布置流量时,气流在叶轮叶片前缘冲向叶片的凹面,与叶片的凸面出现分离;在扩压器中气流冲向叶片的凸面,与叶片的四面产生分离。因为叶轮叶片在转动中要离开气流分离区,扩压器中气流的圆周向流动也使气流离开气流分离区,气流分离区有扩展的趋势。随着流量的减小,气流分离区会愈来愈大,以致在叶轮和扩压器中造成气体倒流,发生不稳定流动,较终致使喘振的发生。通常扩压器叶片内气流分离的扩展是压气机喘振的具体因由,而叶轮进口处气流分离的扩展会使喘振加剧。 当离心式压气机被作为增压器与柴油发电机配合工作时,增压器(或包括辅助扫气泵)的供气量和压力要满足柴油发电机的要求。柴油发电机与增压器良好匹配的标志是:柴油发电机达到预定的增压指标;增压器在柴油发电机全部工作范围内都能稳定地运行,既不喘振也不飞车,并且尽可能在高效区工作,即增压器工作特点曲线应离喘振线远一点,又要处在有效率区。 增压器各装置解析图如图6所示。空气经过压缩,温度会升高,又因为涡轮增压器处于排烟歧管附近, 较高的环境温度使得压缩后的空气温度进一步升高。高温的空气密度减轻,会减小充气效率,另外,发烫高压的空气会使燃烧温度增强, 容易使发电机出现爆震。为此,需要对压缩后的空气进气冷却。涡轮增压发电机通常采用中冷器对压缩空气进行冷却。中冷器的形状构造与发电机冷却系统散热器相似,其冷却程序有风冷和水冷两种。 发热环境和高转速造成了涡轮增压器的很高的工作温度。 涡轮增压器的高速运转会使其轴承发生大量的热量,该热量由位于涡轮增压器上的防冻液管路将热量带走,输送到冷却系统进行散热。这样可以大大减小涡轮增压器温度,在发电机突然关机时也会降低机油结焦的可能性。图5 柴油发电机增压器压气机通用特性曲线 增压器各构成装置剖析布置图 增压器发生喘振的因由从根本上讲,是因为压气机的实际流量小于该转速下致使喘振的限制流量,造成气流与叶片的强烈撞击与脱流。任何新造的增压柴油发电机,只要涡轮增压器与柴油发电机匹配良好,操作初期增压器都不会发生喘振。可是随着运行时间的增长,增压装置中各部件就会污损或产生故障,柴油发电机本身某些部件也会发生故障,导致两者的性能逐渐恶化,导致匹配不好,引起喘振。此外,运转中某些暂时的匹配不佳也可能发生喘振。如:管理中应经常注意气口和空气冷却器的清洗,使流道保持畅通,在低负荷下产生喘振时可暂时用提升负荷的措施处理。 在串联增压系统中,柴油发电机的进气特性与增压器作业特征不重合,构造如图8所示。串联增压装置的作业特征线是一条上部离喘振线较近,下部离喘振线较远的曲线,在高(超)负荷时容易损生喘振。由于在布置柴油发电机时选配的增压器一般都避开了高转速下的喘振问题,于是串联增压装置在柴油发电机全部速度范围内不会出现喘振。若由于增压系统产生故障而使增压器的排量减少,特征线左移,在高速度下就会产生喘振。这时可降低负载,直至喘振解决为止。 在并列增压系统中,柴油发电机所需要的空气量是增压器和活塞下部增压泵两者供应空气量的总和。由图7可知,并车增压系统在柴油发电机低速运行时必然会出现增压器喘振状况,必须采取相应的方案。例如在扫气箱设放气阀;装设串-并联切换装置(低负荷时转换成串联增压系统);采用并联喷射装置(低负荷时操作并机喷管装置)增大增压器流量等。 涡轮增压器是一种多发的涡轮式增压器,它可以将排烟流动的能量切换成压缩空气的能量,从而增强柴油发电机的容量。而涡轮增压器旁通阀是涡轮增压器的一个重要组成部分,它可以控制涡轮增压器的作业状态,保证柴油发电机在不同转速下都能正常作业。涡轮增压器旁通阀的控制方式通常分为机械控制和电子控制两种,运用于不一样分类的柴油发电机。熟悉涡轮增压器的工作原理对于保养和保养柴油发电机组具有重要意义。----------------柴油发电机组机油的主要性能指标
润滑油的质量分为很多产品指标,每种指标都有其各自的国标标准及其检修要求。润滑油通常由基础油与添加剂两部分构造。基础油就是润滑油得具体成分,决定着润滑油得基础性质,添加剂则可弥补与改良基本油性能方面得不足,赋予某些新得性能,就是润滑油得重要组成部分。润滑油基础油详细生产流程有∶常减压蒸馏、溶剂脱沥青、溶剂精制、溶剂脱蜡、白土或加氢补充精制。润滑油得基本性能包括一般理化性能、特殊理化性能与模拟台架试验。润滑油较详细得性能就是粘度、氧化安定性与润滑性,它们与润滑油馏分得构造密切相关。粘度就是反映润滑油流动性得重要质量指标。不一样得使用要素具有不同得粘度要求。重负载与低速度得机械要选择高粘度润滑油。氧化安定性表示油品在操作环境中,由于温度、空气中氧以及金属催化功用所表现得抗氧化能力。油品氧化后,根据操作条件会生成细小得沥青质为主得碳状物质,呈粘滞得漆状物质或漆膜,或粘性得含水物质,从而减少或丧失其使用性能。润滑性表示润滑油得减磨性能。机油粘度即一般所说的稀稠程度,实际上粘度是液体的内摩擦。当油在受到功用力的影响出现相对位移时,油分子之间就会发生阻力,使润滑油难以流动。阻力的大小决定于润滑油粘度的大小。粘度过量的机油、阻力大,机油不易流动,其摩擦功和摩擦热增大,冷却和清洁功能变差;粘度过小的机油,阻力小,摩擦产生的热量少,容易流动和冷却,但油膜不易保持,承载能力低,零件磨耗增加。因此,粘度是评定润滑油品质的一项重要的理化性能指标,对于生产,运输和操作都具有重要意义。在实际运用中,绝大多数润滑油是根据其40℃时中间点运动粘度的正数值来表示牌号的,粘度是各种装置选油的主要依据;购买合适粘度的润滑油品,可以保证机械装备正常、可靠地作业。一般,低速高负荷的运用场合;选定粘度较大的油品,以保证足够的油膜厚度和正常润滑;高速低负载的应用场合,选用粘度较小的油品,以保证机械装置正常的启动和运行力矩,运转中温升小。检测不一样温度下粘度,可计算出该油品的粘度指数,领会该油品在温度变化下的粘度变化状况,另外,粘度还是工艺计算的重要参数之一。粘度的度量方式分为绝对粘度和相对粘度两大类。绝对粘度分为动力粘度、运动粘度两种;相对粘度有恩氏粘度、赛氏粘度和雷氏粘度等几种表示方式。机油的粘度随温度而变化,当温度降低时,其粘度变大。粘度随温度变化的性质常用不一样温度下运动粘度的比值来衡量。国产机油规定机油在50℃与100℃时运动粘度比v50/v100的较大值。比值越小,表示温度变化时粘度变化越小,机油的质量越好。就是说,在低温时,机油不会变得太稠,保证柴油发电机容易启动;在发热时,机油不变得过稀,能保持一定的油膜,起到润滑和密封的功用。粘度指数是一个表示润滑油粘度随温度变化的性质的数据。润滑油的粘度随温度的变化而变化:温度升高,粘度降低;温度减小,粘度增大。这种粘度随温度变化的性质,叫做粘温性能。通过将润滑油试样与一种粘温性较好(粘度指数定为100)及另一种粘温性较差(粘度指数定为0)的标准油进行比较,得出表示润滑油粘度受温度危害而变化程度的相对值。粘度指数(VI)是表示油品粘温性能的一个约定量值。粘度指数高,表示油品的粘度随温度变化小,油的粘温性能好。反之亦然。石油产品的粘度指数可通过计算得到。计算方法在我国的GB/T 1995或美国的ASTM D2270、德国的DIN 51564、ISO2902、日本的JIS K2284等标准中有具体的说明。粘度指数还可以用查表法得到,我国的GB/T 2541。粘温性能对润滑油的使用有重要意义,如柴油发电机润滑油的粘温性能不良,当温度低时粘度过量,就会启动困难,造成能源浪费,而且启动后润滑油不易流到摩擦表面上,加快机械零件的磨损。如果温度较高,粘度变小,则不易在摩擦表面上发生适当的油膜,失去润滑作用,使机械零件的摩擦面发生擦伤和胶合等故障,另外,粘温性能好的润滑油可以在冬夏日节和我国的南方、北方地区通用。润滑油极压抗磨性能是齿轮油、液压油、润滑脂、工艺用油等润滑剂的重要性能指标。具有极压抗磨性能的油品,都必须进行极压抗磨性能的模拟评定。常用的模拟评定试验机有四球机、梯姆肯环块试验机、Falxe试验机、FZG齿轮试验机、Almen试验机、SAE试验机等等。运用比较普遍的有四球机、梯姆肯环块试验机、FZG齿轮试验机。四球试验机模拟试验:检测润滑油脂的减摩性、抗磨性和极压性。减摩性用摩擦系数“f”表示和抗磨性能用磨痕直径“d”表示;极压性用较大无卡咬负荷“PB”、烧结负载“PD”和综合磨耗值“ZMZ”表示。国内标准试验程序有GB/T 3142润滑剂承载能力检测法、GB/T 12583润滑剂承载能力测定法、SH/T 0189润滑油磨损性能测量法、SH/T 0202润滑脂四球机极压性测量法、SH/T 0204润滑脂抗磨性能测量法。国外标准试验方法有ASTM D 2783润滑油极压性检测法、ASTM D4172润滑油抗磨性测定法、ASTM D2596润滑脂极压性测定法、ASTM D2266润滑脂抗磨性测量法。(1)较大无卡咬负荷PB(N),在试验要素下,使试验钢球不发生卡咬的较大无卡咬负载,它代表油膜强度。(2)烧结负载PD(N),在试验因素下,使试验钢球产生烧结的较低负荷为烧结负荷,它代表润滑剂的极限工作能力。(3)综合磨损值ZMZ(N),综合损伤值ZMZ是润滑剂在所加负载下使磨耗减轻到较小的抗极压能力的一个指数,它等于若干次调校负荷的平均值。当机油加热时,其温度逐渐升高,表面开始形成油汽。当加热到某一温度时,散布在油面上的油汽遇到明火接近开始燃烧,开始燃烧的较低温度称为机油的闪点。闪点低的机油,易蒸发。由此可知闪点的高低决定了油料在过热下的安全性。一般柴油发电机用的机油闪点为(140~215)℃。(1)在规定因素下,加热油品所逸出的蒸汽和空气组成的混合物与火焰接触产生瞬态闪火时的较低温度称为闪点,以℃表示。(2)润滑油闪点的高低,取决于润滑油的馏分构造,润滑油中是混入轻质组分和轻质组分的含量多少,轻质润滑油或含轻质组分多的润滑油,其闪点就较低。相反,重质润滑油的闪点或含轻质组分少的润滑油,其闪点就过高。(3)润滑油的闪点是润滑油的贮存、运输和操作的一个安全指标,同时也是润滑油的挥发性指标。闪点低的润滑油,挥发性高,容易着火,安全性差,润滑油挥发性高,在作业过程中容易蒸发损失,严重时甚至引起润滑油粘度增大,危害润滑油的操作。重质润滑油的闪点如突然降低,可能产生轻油混入事故。从安全角度考虑,石油产品的安全性是根据其闪点的高低而分类的:闪点在45℃以下的为易燃品,闪点在45℃以上的产品为可燃品。(4)闪点的检测程序分为开口杯法和闭口杯法。开口杯法用以测量重质润滑油和深色润滑油的闪点,方法是GB/T 267和GB/T3536。闭口杯法用以检测闪点在150℃以下的轻质润滑油的闪点,程序为GB/T 261。同一种润滑油,开口闪点总比闭口闪点高,因为开口闪点检测器所出现的油蒸汽能自由地扩散到空气中,相对不易达到可闪火的温度。通常开口闪点要比闭口闪点高20-30℃。国外测定润滑油闪点(开口)的标准有美国的ASTM D92,闭口闪点有ASTM D93、ISO2719等。润滑油在试验的条件下,完全停止流动时的温度称为凝固点。它是在低温下保证机油流动性和过滤性的指标。柴油发电机用的机油的凝固点在(-35~-5)℃之间。一般粘度高的机油其凝固点也高。而试样在规定的试验条件下,被冷却的试样能够流动的较低温度称为倾点。凝点和倾点都是表示油品低温流动性的指标,二者无原则差别,只是检测程序有所不同。同一试样测得的凝点和倾点并不是完全相等,通常倾点都高于凝点1-3℃,但也有两者相等或倾点低于凝点的状况。国外常用倾点(流动点),我国也一般采用倾点这个标准。温度很低时,粘度变大,甚至变成无定型的玻璃状物质,失去流动性。因此在生产、运输和操作润滑油时因根据环境条件和工况选择相适应的倾点(或凝点)。将试样装入试管中,按规定的预解决步骤和冷却转速进行试验。当试样温度冷却到预期的凝点时,将浸在冷剂中的仪器倾斜45度保持1min后,取出观察试管里面的液面是否有过移动的迹象。如有移动时,从套管中取出试管,并将试管重新预热,然后用比上次试验温度低4℃或其它更低的温度重新进行检测,直至某试验温度时液面位置停止移动为止。如没有移动,从套管中取出试管,并将试管重新预热,然后用比上次试验温度高4℃或其它更高的温度重新进行检测,直至某试验温度时液面位置有了移动为止。找出凝点的温度范围(即液面位置从移动到不移动或从不移动到移动的温度范围)之后,采用比移动的温度低2℃或采用比不移动的温度高2℃,重新进行试验,直至确定某试验温度能使试样的液面停留不动而提升2℃又能使液面移动时,就取使液面不动的温度作为试样的凝点。润滑油倾点测定法(GB/T 3535)试验的基本过程是:将清洁的试样注入试管中,按程序所规定的步骤进行试验。对倾点高于33℃的试样,试验从高于预期的倾点9℃开始,对其它的倾点试样则从高于其倾点12℃开始。每当温度计读数为3℃的倍数时,要小心地把试管从套管中取出,倾斜试管到刚好能观察到试管内试样是否流动,取出试管到放回试管的全部使用方法不超过3s。当倾斜试管,发现试样不流动时,就立即将试管放在水平位置上,仔细观察试样的表面,如果在5s内还有流动,则立即将试管放回套管,待温度减小3℃时,重复进行流动试验,直到试管保持水平位置5s而试样无流动时,纪录观察到的试验温度计读数,再加3℃作为试样的倾点。热氧化安定性是指机油在过热下抵抗氧化的能力。由于机油在发烫状态下容易氧化生成各种酸类、胶质和沥青质等。氧化变质的机油色泽暗黑、粘度高、酸性大,有胶状沉积物析出,造成机油滤清器堵塞、活塞环粘结等损坏。为了抗氧化功能,通常在机油中加人添加剂以提高机油的热氧化安定性。油品在贮存和操作流程中,经常与空气接触而起氧化作用,温度的升高和金属的催化会加深油品的氧化。润滑油品氧化的结果,使油品颜色变深,粘度增大,酸性物质增多,并产生沉淀。这些无疑对润滑油的使用会带来一系列不良影响,如腐蚀金属,堵塞油路等。对内燃机油来说,还会在活塞表面生成漆膜,粘结活塞环,导致气缸的磨损或活塞的故障。因此,这个项目是润滑油品必控质量指标之一,对持久循环操作的汽轮机油、变压器油、内燃机油以及与大量压缩空气接触的空气压缩机油等,更具重要意义。一般油品中均加有一定数量的抗氧剂,以增加其抗氧化能力,提高使用寿命。润滑油氧化安定性测定方式有多种,其机理基本相同,一般都是向试样中直接通入氧气或净化干燥的空气。在金属等催化剂的功能下,在规定温度下经历规定的时间观察试样的沉淀或测定沉淀值、检测试样的酸值、粘度等指标的变化。试验因素因油品而异,尽量模拟油品使用的情形。我国对内燃机油的氧化测定程序有SH/T0299-92和SH/T0192-92标准进行;汽轮机油SH/T 0193-92旋转氧弹法来测定其抗氧化性能;变压器油的氧化特点按SH/T 0206-92即国际发电机技术工程师**标准IEC74标准程序进行;中高档润滑油氧化安定性测定具体有GB/T 12581加抑制剂矿物油氧化特性测量法、GB/T 12709润滑油老化特性测定法(康氏残炭法)、SH/T 0123极压润滑油氧化安定性检测法进行。酸值表示机油中含酸性物质的多少。酸值是以中和1克机油中含有的酸性物质所需要的氢氧化钾(KOH)的mg数。酸性物质通常来源于机油加工程序中形成的,或者在使用过程中氧化变质生成的有机酸。机油含有酸性物质对柴油发电机件有腐蚀功用,在发烫下更为严重,因此,必须限制。根据国家标准(GB391-64)规定,用腐蚀度来评价机油的腐蚀性。即将铅片放在14o℃温度下受机油和空气间断作用10小时,以铅片的重量损失(g/m2)来评定。中和1克油品中的酸性物质所需要的氢氧化钾毫克数称为酸值,用mgKOH/g表示。酸值表示润滑油品中酸性物质的总量。油品中所含有的有机酸主要为环烷酸、环烷烃的羟基衍生物。这些酸性物质对机械都有一定程度的腐蚀性。特别是在有水分存在的因素下,其腐蚀性更大,尤其是对铝和锌,腐蚀的结果是生成金属皂类,这样的皂类会引起润滑油加载氧化,同时,皂类渐渐积累,会在油中成为沉淀物。另外,润滑油在贮存和使用过程中被氧化变质,酸值也会逐渐变大,因此常用酸值变化大小来衡量润滑油的氧化安定性。故酸值是油品品质中应严格控制的指标之一。对于在用油品,当酸值增大到一定数值时,就必须换油。检测酸值的步骤分为两大类,一类是颜色指示剂法,即根据指示剂的颜色来确定滴定的终点,如我国的GB/T 264或SH/T 0163、美国的ASTM D974和德国的DIN51558等。另一类为电位滴定法,即根据电位变化来确定滴定终点,具体用于深色油品的酸值测量。这类方法有我国的GB/T 7304和美国的ASTM D664等。金属表面受周围介质的用途或电化学的用途而被故障的现象,称为腐蚀。石油产品的腐蚀试验是用以衡量油品的防腐蚀性能的一种程序。腐蚀试验是一种定性的试验程序,它具体是检验油品中是否含有对金属产生腐蚀作用的有害杂质,大多采用对铜片的腐蚀试验。铜片腐蚀试验对硫化氢或元素硫的存在是一个非常灵敏的试验。通过铜片腐蚀试验,可以判定油品是否有活性硫化物,可以预知油品在储运和操作时对金属腐蚀的可能性。这是目前工业润滑油较主要的腐蚀性检测法,本步骤与ASTM D130-83方式等效。试验方法概要是:把一块已磨光好的铜片浸没在一定量的试样中,并按产品标准要求加热到*的温度,保持一定的时间。待试验周期结束时,取出铜片,在洗涤后与标准色板进行比较,确定腐蚀级别。工业润滑油主用的试验条件为100℃(或120℃),3h。本方式用于试验润滑油对金属片的腐蚀性。除非另行规定,金属片材料为铜或钢。其试验原理与GB/T 5096程序基础相同,其具体的差别在于:一、试验结果只根据试片的颜色变化,判定合格或不合格;二、试验金属片不限于铜片。测量内燃机油对轴瓦(铅铜合金等)的腐蚀度。该方法是模拟粘附在金属片表面上的热润滑油薄膜与周围空气中氧按期接触时,所导致的金属腐蚀情形。铅片在热到140℃的试油中,经50小时的试验后,依金属片的重量变化确定油的腐蚀程度,以g/m2表示。在规定因素下,油品完全燃烧后剩下的残留物(不燃物)叫做灰分,以质量分数表示。灰分主要是润滑油完全燃烧后生成的金属盐类和金属氧化物所组成。一般基本油的灰分含量都很小。在润滑油中加入某些高灰分添加剂后,油品的灰分含量就会增大。(1)柴油发电机燃料中灰分增加,会增加气缸体的损伤。润滑油灰分过量,容易在机件上发生坚硬的积炭,造成机械零件的损伤。(2)我国操作GB/T 508-85石油产品灰分测量法和GB/T 2433-88添加剂和含添加剂润滑油硫酸盐灰分测量法标准测定润滑油等石油产品的灰分。同GB/T 508-85程序相当的国外标准步骤主要有美国的ASTM D482等。(3)对添加剂、含添加剂的润滑油的灰分通常采用GB/T 2433-88标准程序测定,其测量结果称之为硫酸盐灰分。国外相应的标准有美国的ASTM 874和德国的DIN 51575等。在规定条件下,油品在进行蒸发和热解,排出燃烧的气体后,所剩余的残留物叫残炭,以品质分数表示。残炭是表明润滑油中胶状物质、沥青质和多环芳烃叠合物的间接指标,也是矿物型润滑油基础油的精制深浅程度的标志,润滑油中含硫、氧和氮化合物较多时,残炭就高。通常精制深的油品残炭小。对于一般的润滑油来说,残炭没有单独的操作意义,但对内燃机油和压缩机油,残炭值是影响积炭倾向的具体条件之一,油品的残炭值越高,其积炭倾向越大,在压缩机气缸、胀圈和排烟阀座上的积炭就多,在过热下容多见生爆炸。对于添加剂含量高的油品主要控制其基本油的残炭,而不控制成品油的残炭。残炭测定法有电炉法和康氏法两种。通常多采用后者。我国标准是GB/T268-87石油产品残炭测定法,此方式是将正确称出一定量的油品放入康氏残炭检测器中,加热至过热,使较里层坩埚中的试样温度达到600℃左右,在隔绝空气的因素下,严格控制预热期、燃烧期、强热期3个阶段的加热时间及加热强度,使试样全部蒸发及分解。将排出的气体点燃,待气体燃烧完后,进行强热,使之形成残炭。最后按称出物的重量,计算出被测物的残炭值。国外测量石油产品残炭的标准详细有:美国ASTM D189和德国DIN 51551等。康明斯6BT柴油发电机凸轮轴半圆键磨耗损坏浅聊
东风康明斯6BT5.9柴油发电机有异响、排烟温度高,康明斯发电机下降而进厂报修。经修复工拆检,发现活塞与排气门有撞击痕迹。查看各连杆瓦均配合松旷,达到或超过标准配合间隙下限。将连杆轴瓦全部更替,装复后试机,冷机时正常,热机后响声照旧。重点检验传动齿轮配对记号。经检验记号稍有误差,曲轴、凸轮轴正时齿轮啮合完整。该机型是6齿轮传动,齿轮箱正时齿轮包括机油泵齿轮、惰轮、空压机齿轮、喷油泵齿轮、凸轮轴齿轮、主轴齿轮。将凸轮轴联通凸轮轴正时齿轮从机体内抽出,发现凸轮轴正时齿轮在凸轮轴上可以左右晃动。拆下凸轮轴齿轮,发现半圆键已经损伤变薄。正常凸轮轴与凸轮是过盈配合,通过半圆键定位传动。现在由于凸轮轴齿轮在轴上有相对错位运动,造成配气相位延迟,导致排烟门关闭推迟。因而与上行的活塞相撞。同时,高压油泵传动齿轮与凸轮轴正时齿轮啮合,有与凸轮轴传动滞后,造成供油提前角过小,燃油不能在上止点附近燃烧完毕;后燃增加,较高燃烧压力有所下降。但排气温度上升、柴油发电机过热,导致容量减轻,油耗增加。通过总述检验,故障根源是凸轮轴键槽损伤。替换一台凸轮轴与凸轮轴正时齿轮,齿轮在装配前,要确保键与键槽对准,并使齿轮与轴肩紧贴,用0.05mm塞尺查验,不得塞入。装复拆油机试运行,异响解除,发电机恢复。(2)按照先拆下第 1、3 道的轴承盖,再拆下第 2、5 道的轴承盖,最后拆下第 4道的轴承盖的顺序,拆下凸轮轴轴承盖,并按顺序放好。(3)装上轴承盖后, 先按对角线N.m。然后再装上第 1、第 3 道的轴承盖,最后装上第 4 道的轴承盖,旋紧全部轴承盖螺栓,力矩为20N.m。(4)凸轮轴的前端装配有正时齿轮或正时链轮,在安装曲轴与凸轮轴时,应将曲轴正时齿轮与凸轮轴正时齿轮的正时标记对好, 否则,轻者影响发电机的正常作业,严重时将引起发电机不能发动。康明斯发电机组气缸垫的作用
摘要:汽缸垫,又叫汽缸衬垫,位于柴油发电机的汽缸盖与气缸体之间,其用途是填补气缸体和汽缸盖之间的微观孔隙,保证结合面处有良好的密封性,用来保证气缸体与汽缸盖之间的密封进而保证燃烧室的密封,避免气缸漏气和水套渗水。根据材料的不一样,气缸垫可分为金属-石棉衬垫、金属-复合材料衬垫和全金属衬垫等多种。1、气缸垫是缸体顶面与气缸盖底面之间的密封件。其功用是保持汽缸密封不漏气,保持由机体流向气缸盖的冷却水和机油不泄露。气缸垫承受拧紧气缸盖螺栓时造成的压力,并受到汽缸内燃烧气体发烫、高压的功能以及机油和冷却水的腐蚀;2、柴油发电机作业时,气缸内的温度很高,而且机油和冷却水具有一定的腐蚀性。这就要求汽缸垫要具有耐热和耐腐蚀性。汽缸垫应该具有足够的强度,并且要耐压、耐热和耐腐蚀。3、汽缸体和汽缸盖之间是有很小的孔隙的,而且,机体顶面和气缸盖底面存在一定的粗糙和不平度。于是需要有一定的弹性,以补偿缸体顶面和气缸盖底面的粗糙度和不平度,以及柴油发电机作业时气缸盖受气体力发生的变形;4、按所用材料的不一样,气缸垫可分为金属石棉衬垫、金属复合材料衬垫和全金属衬垫等多种。金属复合材料衬垫和全金属衬垫均属无石棉汽缸衬垫,因没有石棉夹层,从而可处理衬垫中气囊的发生,也减轻了工业污染,是当前的发展方向。近年来,国外一些内燃机开始采用耐热密封胶,彻底取代了传统的气缸衬垫。1、康明斯柴油发电机组气缸垫采用软钢薄板冲成,表面精度很高。气缸垫采用中间薄钢板、两边覆盖石棉板的组成,中间薄钢板在汽缸口位置冲出一个波形槽,然后包上内、外翻边护圈。汽缸垫上设有润滑油、防锈水用的各种通道孔,孔的四周均匀的涂有一圈硅橡胶,以保证油、水的密封。也可采用金属复合材料衬垫。2、在钢板的两面粘附耐热、耐压和耐腐蚀的新型复合材料,并在气缸孔、防锈水孔和机油孔周围用不锈钢包边。汽缸垫表面还进行了防粘排查,便于维修时拆卸方便、不粘缸。气缸垫被压紧时变形很小,作业可靠,不易烧损。3、气缸垫有正反面,有“TOP”字样的为正面,安装时应朝上。B、C系列康明斯发电机组六缸共用一个整体式气缸垫,N、K系列康明斯发电机组每一缸盖都有一个汽缸垫。 因此,气缸垫具有耐热性、耐腐蚀性,具有足够的强度、一定的弹性和导热性,从而保证密封可靠。 金属-石棉衬垫以石棉为基体,外包铜皮或钢皮;另一种金属-石棉衬垫是以扎孔钢板为骨架,外覆石棉及粘结剂压制而成,如图2-b所示。所有金属-石棉衬垫均在气缸孔、冷却液孔和机油孔周围用金属板包边。为了防止发热燃气烧蚀衬垫,还可在金属包边内置入金属架加强环。金属-石棉衬垫具有良好的弹性和耐热性,能重复操作多次。若将石棉板在耐热的粘合剂中浸渍以后,则可增加汽缸垫的强度。 金属复合材料衬垫是在钢板的两面粘覆耐热、耐压和耐腐蚀的新型复合材料,在汽缸孔、防冻液孔和机油孔周围用不锈钢皮包边。 金属衬垫强度高,抗腐蚀能力强,多用于强化程度过高的柴油发电机上。优质铝板气缸衬垫,防冻液孔用橡胶环密封。不锈钢叠片式气缸衬垫的组成,防冻液孔也用橡胶环密封。 友情提示:如果更换汽缸垫,一定要擦亮眼睛,使用正品。汽缸垫的质量参差不齐,很多加工不正确的汽缸垫,包边不紧,会严重危害柴油发电机,减小柴油发电机的寿命。(1)装配带有翻边的汽缸垫时,如果缸体和汽缸盖的材料相同,则翻边一面朝汽缸盖。若机体为铸铁材料,而缸盖为铝合金,则翻边的一面朝向机体,缸体强度较高不易磨故障。(3)压装汽缸盖时,为预防气缸盖和汽缸垫变形不均匀造成严重后果,缸盖螺栓应从中间向两边依次分2~3次拧紧。 目前市场国产机主用的汽缸垫是将石棉纤维薄板,用树脂黏胶,粘牢在冲刺的薄铁皮板两面,然后根据不同的柴油发电机型开出不一样的汽缸孔、冷却液孔、固定螺钉孔以及机油回油孔。然后用薄铁皮包住汽缸孔周边,形成了一块完整的缸垫。但这种传统的汽缸垫存在以下不足:柴油发电机的汽缸孔与气缸孔之间是两缸共用一缸壁,此处的缸壁比任何一处缸垫要薄,而且这缸壁没有水道及水孔,得不到防锈水冷却。这面缸壁的构造是:上面与两缸体边以平面、平整式连接成一体,下面与两机体边悬空式横跨着,连接为一体,即像一座桥梁一样横跨两岸。当柴油发电机作业时,这两缸的热量都聚集在这缸壁上,由于积热所造成发热,使得这面缸壁容易变软变形下沉,而此处的缸壁上平面与气缸垫接触密封处因变形和下沉产生空隙,使得汽缸发生漏气、漏水、漏油的状况,造成柴油发电机故障。康明斯公司正式入驻东亚探讨中心柴油发电机新工厂
导读:康明斯是全球先进的柴油发电机和天然气发电机制造商,为各行各业供应技术领先、可靠耐久、有效节油、清洗环保的柴油发电机、天然气发电机和发电机组。康明斯拥有全系列的大马力发电机和发电机组产品线,以其优良的可靠性及燃油经济性在全世界广泛运用。通过遍布190个国家和地区的500多家康明斯分销商以及5200多个提供商网点,向全球客户提供全方位的产品和售后服务支持。2022年10月10日上午9点钟,康明斯中国的首批200名作业人员入驻康明斯东亚研发中心的新基地。由此意味着康明斯东亚研发中心的重新开启新篇章,其研发力量逐步从沌口向军山新城转移。该基地的新厂房建筑面积扩展为17566平方米,是原研发中心的4倍,并新增10个世界一流水平的发电机试验台架,其中包括4个混和动力发电机试验台架、冷启动试验室以及噪音震动实验室。新基地还专门建设一栋新能源动力研发楼,配备较新燃料电池实验室、动力电池实验室、传动系统实验室,及整车轮毂实验室等。较先入驻的200名研发及专业技术支持人员结构技术团队,与欧美市场同步进行发电机产品和技术的研制开发。此次正式入驻完成后,标志着东亚研发将成为仅次于美国总部技术中心的康明斯全球第二大研发装置。作为康明斯在中国市场的长久战略之一,康明斯东亚研发OEM主机厂是康明斯工厂和东风康明斯发电机服务站共同投资组建的合资企业,也是外资柴油发电机企业在华设立的首家技术研发中心,详细提供柴油及压缩天然气发电机、发电装备以及过滤/排气元件的研究开发和实验发展(包括为研发活动服务的中间试验),以及工程技术服务和支持(“技术服务”)。技术服务包括:适应性开发、产品开发、货源鉴定、供应商开发、排放测试、认证服务、客户运用工程布置以及针对中国市场的电力处理步骤的开发。“武汉一直是康明斯在华投资较重要且较为集中的地区。”康明斯东亚研发中心总经理刘志礼推荐,康明斯东亚研发中心落户武汉以来,康明斯燃油系统、康明斯电力随之布局武汉经开区,康明斯在武汉建立了包含技术研发、零配件及整机的高端制造、分销服务等全价值链运营体系,辐射全国乃至全球的动力产业。康明斯东亚研发中心是由东风公司和康明斯合资设立,2006年8月在武汉经开区现代服务业产业园竣工投用,是康明斯在美国以外投入较大的技术中心,提供产品开发、排放试验和运用工程在内的全方位技术研发和工程服务。康明斯与东风公司合作设立的康明斯东亚研发服务站的成功奠基标志着中国市场在康明斯全球研发战略地位的重大提高,对中国发电机产业的技术进步和关键研发人才的培养起到推动功能。公司将本着立足中国,面向国际的研发方针,充分利用中国市场的巨大功率,开发不仅能够满足国内市场需求,而且具有一流国际竞争力的新一代发电机平台。柴油发电机组的技术维护规范
摘要:康明斯柴油发电机组的技术维保就是定时地对柴油发电机各零配件进行装置、细致的检查、调整和清洁,以提供柴油发电机正常运行所必需的良好的作业要素,防范康明斯柴油发电机早期磨耗和各种损坏产生,充分发挥柴油发电机的作业效能和经济效益。因此,在柴油发电机使用程序中必须建立一套切实可行的保养规则和计划,认真作好各项维保作业。如果油面没有达到规定油面,应加机油。检查首先用柴油发电机的机油尺来检查机油平面。为了得到精确的读数,机油平面应停机15分钟后,机油流回到机油盘时检验,机油尺度保持和原产的机油盘配对,尽可能地保持机油平面接近高位“H”标记处。警告:当机油标记低于低位标记“L”或高于高位标记“H”时决不要操作柴油发电机(如果必要,则添加柴油发电机中品质和牌号相同的机油)。首先检查是否有外部空气漏入,防锈水或机油渗漏。拧紧螺钉连接处、接头等或者按需要可更替垫片。检查机油尺各加油管道盖,看是否紧固严密,发现泄漏应立即处理。检查燃油箱内的燃油是否足够,不足时应加足;包括柴油泵的“非法”调查或碰伤的情形,查看全部连接处有无渗漏或损坏。查验进气管各连接处,查看进气管各连接处,卡箍是否松动,软管是否有龟裂,穿孔或损伤,是否有软管断裂或其它损伤,拧紧卡箍或按需要替换零件,保证进气机构密封良好,确保全部空气均通过空气滤清检查仪表接头是否松动,指针是否已归零以及可能的故障部位。必须要系统地查验,随意查看只能使修理变得复杂,造成混乱和无用的修复。尽量使用测试仪表和测量设备,以便得到较准确的结果。驱动皮带,视检风扇、水泵、充电机皮带是否故障或松弛,扣故障应换新。且进行调节松紧度,如有必要请专业技师进行调整。5、查验充电发电机风扇传动带的密封性。(通常来说,在三角带中间有3到5公斤的压力,皮带应该在10到20毫米之间)。(1) 启动柴油发电机使之达到工作温度,停机从油底壳底部卸下放油螺塞(或打开放油开关)放出机油。(3)拧下组合式机油滤清器,向新机油过滤器中加注干净规定类型机油,用手拧紧到密封垫接触到滤清器为止,然后再拧紧1/2到3/4圈。8、更换柴油滤清器、水格、空气滤清器,拆下柴油滤清器、水格、空气滤芯,对新柴油滤芯,加注干净的柴油,水滤芯可直接装配,不需另外加水,装配方式同上面“机油滤清器安装法”,清洁空气滤接口或者集尘盘再进行安装。注意:康明斯柴油发电机通常每累计运转250小时或半年(以先到为准)更替机油,机油过滤器,柴油滤芯,水滤清器,必要时添加DCA防锈水,运转450小时替换空气过滤器。警告:所更替的机油一定要符合标号的原装机油,过滤器要用质量可靠的原装或附厂件,否则会引起柴油发电机磨耗或烧主轴,拉缸等毁灭性的故障。警告:坚持定时二级维保查看时对发电机完善维保方面是非常重要。柴油发电机运转(包括负载因数和燃油消耗)的直接结果是污染机油。在修理柴油发电机后,重新加进去的机油,必须采用新的机油,而不能再用从油底壳中放出的机油。3、查看冷却机构,保持冷却水加满到作业平面,每天或每次开机前查看冷却液平面,剖析水箱宝消耗的起因,检查防锈水平面,只有在冷却装置冷却后进行。去除水箱宝系统水道中的污垢和沉积物。